Результате рекристаллизации

Тогда в результате реконструкции согласно (10) — (12) восстановится отягощенное погрешностями двумерное дискретное распределение ЛКО:

Если реконструкция завода требуется вследствие крупных качественных сдвигов в производственной программе завода, оценка сравнительной эффективности затрат на его реконструкцию должна осуществляться в сопоставлении с прогрессивными среднеотраслевыми показателями. Для оценки реальной экономии в затратах живого и овеществленного труда, получаемой в результате реконструкции, необходимо сравнивать основные технико-экономические показатели, сложившиеся до и после реконструкции.

Вторым вариантом расчета проектных удельных капитальных вложений является отнесение всей суммы капитальных затрат к приросту мощности в результате реконструкции завода (К' '• &М). В этом показателе точнее, чем в первом, соотносятся затраты и результаты, хотя прирост мощности на действующих заводах нельзя рассматривать только как следствие ввода новых основных фондов, поскольку в ряде случаев ликвидация узких мест при минимальных затратах обеспечивает существенный прирост мощностей. Однако в общем виде новые капитальные вложения на реконструкцию позволяют эффективно использовать сохраняемую часть прежних средств труда, причем именно новые затраты определяют результативность всей реконструкции. Следовательно, показатель К' : AM более объективно определяет размер затрат на единицу проектной мощности.

где /Сноп — вновь вкладываемые капитальные вложения в реконструкцию; /Снсп — основные фонды по стоимости их реализации, высвобождающиеся в результате реконструкции и передаваемые для использования на другие объекты народного хозяйства; Ку — убытки от ликвидации действующих основных фондов в результате реконструкции, оцененных по их остаточной стоимости с учетом затрат на демонтаж и за вычетом возвратных сумм, а также убытков от сноса зданий и сооружений, попадающих в район расширения реконструируемых заводов.

Котлы ДКВР, разработанные в результате реконструкции котлов ДКВ, в отличие от последних имеют меньшую длину 'верхнего барабана и выполняются с облегченной обмуровкой. Вместо вертикального пароперегревателя применен горизонтальный; при меньшей поверх'ности нагрева котлы ДКВР имеют ту же паро-производительность, что и ДКВ, за счет улучшения теплопередачи.

Испытания показали значительную эффективность произведенной реконструкции [Л. 59]. В результате реконструкции температура уходящих газов снизилась на 60° С. Это дает снижение потерь тепла с уходящими газами на 4,4%.

В результате реконструкции пылесистемы (см. рис. 1-3,6) мельницы были соединены напрямую с мельничными вентиляторами, а тракты «мельницы — циклоны — мельничные вентиляторы» заглушены. На сбросных пылепроводах после мельничных вентиляторов установлены горизонтально пылеконцентраторы с DK = 0,61 м. Около 90% пыли с 25% сушильного агента поступало из основных отводов в первичный тракт основных горелок, откуда после перемешивания с горячим воздухом, подаваемым вентилятором горячего дутья, вдувалось в предтопки. Остальное количество слабозапыленного сушильного агента поступало через сбросные горелки в горловину пережима.

По результатам опытов в первый период эксплуатации было установлено, что КПД ЦСД в широком диапазоне расходов изменяется незначительно и равен 89,5-90,5%. Экономичность цилиндра СД в результате реконструкции надбандажных уплотнений повысилась до 91-91,3% и в межремонтный период практически осталась постоянной.

Для улучшения работы установки была проведена следующая реконструкция: увеличена длина экранных труб, замене на первая по ходу газов ступень пароперегревателя на ширмовый воздухоподогреватель (подогрев воздуха увеличился до 600 °С) , уменьшена площадь поверхности второй по ходу газов ступени пароперегревателя, первый и второй по ходу газов пакеты трубчатого воздухоподогревателя выполнены с коридорным расположением труб. В результате реконструкции оборудования интенсифицировался процесс плавления сырья, повысилась производительность печи на 25—30%, увеличился выход редких элементов, рабочая кампания увеличилась до 7700 ч.

На рис. 11 приведена расчетная кривая усталости коррозионно-стойкой аустенитной стали типа ОХ18Н10Т из «Норм прочности АЭС...» [4] (кривая 7), экспериментальная кривая усталости этой же стали, полученная в насыщенном солевом растворе (30 г/л ионов Na и С1, т.е. близко к океанской воде) [7] (кривая 4) и реальная кривая усталости (кривая 2) этой же стали в условиях эксплуатации теплообменных трубок парогенератора № 1 на II блоке БалАЭС, полученная в результате реконструкции процесса повреждения, обнаруженного в апреле 1996 г. [8]. Из рис. 11 видно, что в процессе эксплуатации создалась среда с агрессивностью, существенно превышающей не только проектное влияние котловой воды, но и агрессивность океанской воды.

Тогда в результате реконструкции согласно (10) -(12) восстановится отягощенное погрешностями двумерное дискретное распределение ЛКО:

Это является термодинамическим стимулом рекристаллизации обработки. В результате рекристаллизации наклеп практически полностью снимается и свойства приближаются к их исходным значениям. Как видно из рис. 36, при рекристаллизации временное сопротивление разрыву и, особенно предел текучести резко снижаются, а пластичность б возрастает. Разупрочнение объясняется снятием искажения решетки и резким уменьшением плотности дислокаций. Плотность дислокаций после рекристаллизации снижается с 1010— 1012 до 10е—108 см~2. Наименьшую температуру начала рекристаллизации ^п. р (рис. 36), при которой протекает рекристаллизация

В результате рекристаллизации образуются новые зерна аустенита, не связанные но ориентации с исходной структурой. Если после такого высокого нагрева зерно получается все же увеличенных размеров, то проводят еще нормальный отжиг для получения мелкого зерна. Такое наследование размера, формы и ориентировки ау-стеиитного зерна называют структурной наследственностью. Это явление подробно исследовано В, Д. Садовским Время нагрева

честь сопровождается двумя взаимно противоположными процессами: упрочнением и разупрочнением. Упрочнение (нагартовка) возникает в результате пластической деформации, а разупрочнение - в результате рекристаллизации. Температура рекристаллизации является температурной границей, выше которой наиболее полно проявляется ползучесть.

К числу физических явлений, оказывающих влияние на жаростойкость покрытий, относятся полиморфные превращения и рекристаллизация. Даже покрытие с нулевой начальной пористостью может утратить свои защитные свойства в результате рекристаллизации, которая способствует проникновению газов через покрытие к металлу за счет граничной диффузии [1, 2]. В случае фазовых превращений из-за напряжений, возникающих вследствие разницы удельных объемов фаз, участвующих в превращении, должна происходить диффузия входящего в избытке в данную фазу компонента по направлению к растущему центру, тем самым автокаталитически ускоряя реакцию. Скорость диффузии, вызванной напряжениями, может значительно превысить скорость объемной диффузии. Именно эти диффузионные токи приводят к быстрому и полному разделению компонентов в большинстве фазовых превращений диффузионного типа [3, 4]. Поэтому предотвращение рекристаллизации и полиморфных превращений материала покрытия имеет существенное значение для повышения его жаростойкости.

ем никеля внутри углеродного волокна. Однако полное отсутствие рекристаллизации в волокнах с напыленным (осажденным из паров) никелем позволяет предположить, что этот процесс, возможно, ускоряется примесями в микрокомпозите, полученном гальваническим нанесением никеля. Второе различие состоит в большем снижении прочности в микрокомпозите при любом заданном режиме отжига (температуре и времени выдержки). На первый взгляд кажется, что это происходит в результате рекристаллизации. Однако есть область, где результаты перекрываются; так, после отжига при 1273 К в течение 24 ч происходит уменьшение прочности композита, хотя отсутствует соответствующее увеличение размера зерна. Поэтому, возможно, в отсутствие рекристаллизации механизм разупрочнения одинаков как в волокнах с никелевым покрытием, так и в микрокомпозите. Более сильное снижение прочности в микрокомпозитах можно объяснить связыванием углерода с примесным атомом (например, С—S с энергией связи 260 кДж/моль), которое облегчает формирование поверхности раздела углерод — никель.

Различие в структурном состоянии образцов предопределяет различие их магнитных свойств. Так, при повышении температуры отжига магнитная индукция всех образцов возрастает, что связано с уменьшением твердости и укрупнением структуры в результате рекристаллизации. В низких намагничивающих полях (5—20 Э) наиболее высокую индукцию имеют образцы, деформированные при 750 °С, во всем интервале температур отжига. В более высоких намагничивающих полях (50—90 Э) максимальная индукция после отжига при 650—750 °С характерна для образцов, деформированных при 950 °С, а после отжига при 820 °С — для образцов, деформированных при 750 °С. Более низкие магнитные свойства во всем исследуемом диапазоне температур отжига при данной длительности показали образцы из заготовки, откованной при 1050 °С.

жении температуры 900° С в структуре наблюдаются границы кристаллитов, а также мелкие зерна, образовавшиеся, вероятно, в результате рекристаллизации аустенита, претерпевшего наклеп при фазовом у-*-«-превращении (рис. 2, о). Во время выдержки при 900° С появляются новые границы внутри кристаллитов. Последние как бы разделяются вновь образовавшимися границами на отдельные части.

деформации сменяется текстурой рекристаллизации, которая либо повторяет текстуру деформации, либо закономерно отличается от нее. В некоторых случаях текстура исчезает и сменяется в результате рекристаллизации беспорядочно ориентированным расположением зерен.

Единств, видом термообработки малолегированных сплавов типа ВМ-1, ЦМ-2, ВМ-2 является отжиг: гомогенизирующий отжиг слитков при 1800—2000°, промежуточный рекристаллизац. отжиг деформированных материалов при 1300—1450° и отжиг готовых изделий для снятия напряжений при 900—1100°. Разупрочняются также сплавы в результате рекристаллизации. После деформации на 75—95% темп-ра рекристаллизации сплавов типа ВМ-1, ЦМ-2, Мо + 0,5 Ti составляет ок. 1300— 1350°, а сплава ВМ-2 ок. 1400°. Разница по прочности М. с. в нагартованном и ре-кристаллизованном состояниях снижается по мере повышения темп-ры испытания. При темп-ре 1500° и выше кратковременная прочность металла в нагартованном и рекристаллизованном состояниях одинакова.

Характерно также, что в результате рекристаллизационного отжига металла с относительно малой степенью деформации величина зерна получается больше, чем у металла с большей степенью деформации (рис. 116). Степень деформации, дающая в результате рекристаллизации наибольший размер зерна, называется критической степенью деформаций. Крупнозернистая

Иногда рекомендуется верхнюю границу температурного интервала горячей обработки давлением устанавливать на основании определения критических температур роста зерна стали при нагреве (табл. 3). Однако при этом следует иметь в виду, что величина зерна стали при обработке давлением не оказывает существенного влияния ни на пластичность стали, ни на ее сопротивление деформированию. Для установления верхней границы более важное значение имеет обследование температуры пережога стали (табл. 4 и 5). Также не имеет принципиального значения и определение интервала критических деформаций, например при осадке в результате рекристаллизации обработки (построение диаграмм II рода).