Результате теоретического

считают, что эти еще не обнаруженные опытами, но полученные в результате теоретических расчетов, инварианты характеризуют свойства ритмов g и а, которые доминируют при творческой деятельности мозга.

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3 4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п — 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений ((р, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая п •- 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (и = 0 ... 1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

бывают заданы в виде так называемых механических характеристик. Механической характеристикой двигателя или рабочей машины называется зависимость силового параметра от одного или нескольких кинематических параметров (путь, скорость, ускорение, время). Механические характеристики определяются в результате теоретических и экспериментальных исследований, которыми занимаются энергетические и технологические дисциплины.

Определение закона движения звена приведения при силах, зависящих от скорости и в ремен и. Зависимость момента Мя движущих сил электродвигателя от угловой скорости ш его ротора называют механической характеристикой Мд((о). Эту зависимость устанавливают в результате теоретических или экспериментальных исследований.

Из формулы (16.2) следует, что если работа движущих сил равна работе всех сил непроизводственных сопротивлений (Лд — Лтр), то к. п. д. равен нулю. При этом движение механизма возможно, но без совершения какой-либо полезной работы. Такое движение механизма называют движением вхолостую. Отрицательное значение к. п. д., полученное в результате теоретических исследований, является признаком самоторможения или заклинивания механизма, т. е. невозможности движения механизма в требуемом направлении независимо от величины движущей силы.

Для получения соответствующих зависимостей для оценки величины контактного упрочнения соединений с мягкими прослойками различных геометрических форм (см. рис. 2.7) в условиях двухосного на-гружения (при п = 0 — 1) можно воспользоваться рассмотренным в разделе 3.4 алгоритмом решения подобного класса задач и использовать основные закономерности механического поведения рассматриваемых соединений, установленные в результате теоретических и экспериментальных исследований для частного случая нагружения (п = 0,5), связанные с влиянием конструктивно-геометрических параметров соединений (ф, к) на несущую способность. Для упрощения процедуры распространения существующих решений, полученных для данного типа мягких прослоек (3.35), (3.37) — (3.39) для случая и = 0,5 на общий случай нагружения соединений, отвечающих их работе в составе оболочковых конструкций (п = 0...1), можно использовать следующий искусственный прием. Представим выражение, полученное ранее для определения величины контактного упрочнения мягких прослоек Ккп в условиях их двухосного нагружения (3.28) в несколько иной форме, структурно отражающей физические особенности пластического деформирования мягких прослоек и математического описания линий скольжения отрезками циклоид

Механической характеристикой двигателя или рабочей машины называется зависимость силового параметра от одного или нескольких кинематических параметров (пути, скорости, ускорения времени). Механические характеристики определяются в результате теоретических или экспериментальных исследований, которыми занимаются энергетические и технологические дисциплины.

В результате теоретических исследований и практики осуществления стандартизации в отдельных отраслях машиностроения и смежных производств металлообработки определилось и второе направление стандартизации от целого к частному, не отрицавшее первое направление. В итоге сфера, возможности, цели, прогрессивность и эффективность стандартизации резко возросли. Стандартизация стала важным фактором технического прогресса, появилась возможность государственной регламентации видов, типов, параметров и других технических характеристик новой техники, подлежащей освоению в определенные сроки или в определенной последовательности.

Практически во всех случаях, за редким исключением, по объектам дальнего прогнозирования в машиностроении опережающая стандартизация целесообразна и эффективна. Следует подчеркнуть, что есть область новой техники, затрагивающая вопросы качества, надежности и долговечности продукции машиностроения, где стандартизация может сказать свое веское слово. В результате теоретических разработок и опытной проверки в отдельных случаях определилась номенклатура показателей, приемлемых для включения в стандарты с целью регламентирования конкретной надежности и долговечности тех или иных машин (оборудования). Однако в практике разработки стандартов такие показатели все еще являются сравнительно редкими, показатели гарантийного срока (коммерческое обязательство изготовителя перед потребителем) указываются также редко.

В результате теоретических исследований полностью разработана теория зацепления таких передач, включая определение условий отсутствия подрезания и заострения зубьев изделия, а также определения коэффициента перекрытия и радиусов кривизны поверхностей зубьев. Исследовано влияние погрешностей изготовления и монтажа передачи на ее качество — эти исследования могут служить основой для определения допусков на изготовление подобных передач. Л. Я. Либуркиным разработана методика контроля толщины зубьев конического колеса и выполнен рабочий проект приспособления для этого контроля. Кроме этого, силами кафедры выполнены проекты реконструкции зубодолбежного станка для нарезания конических колес цилиндро-конической передачи.

Ю. И. Шурыгиным решены вопросы анализа и синтеза полуобкатных конических и гипоидных передач со спиральными зубьями. Следует отметить, что одной из причин недостаточного распространения полуобкатных конических и гипоидных передач является сложность получения качественного зацепления. Существующие формулы наладок зуборезных станков при нарезании шестерни являются, как правило, приближенными, требующими уточнения после ряда пробных нарезаний и обкаток передачи. Ю. И. Шурыгиным получены зависимости, связывающие геометрические элементы начальных поверхностей гипоидной передачи, найдены выражения для определения рабочих линий и мгновенных значений передаточного числа, что позволяет объективно оценивать качество изготовленных передач. В результате теоретических исследований разработана методика определения наладок станка для нарезания полуобкатных гипоидных передач с улучшенными условиями зацепления (минимальное колебание передаточного числа и желаемое направление пятна контакта).

Истинный закон движения ведущего звена ф (t) машинного агрегата в зависимости от времени определяется в результате теоретического или экспериментального динамического^ исследования. При этом устанавливают зависимость от времени *Р(0 или s(t) перемещений ведомого звена механизма.

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины трубы (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствуют процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [Л. 6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса,

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствует процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса:

В работе [11 ] в результате теоретического обоснования связи прочности и акустических параметров материалов была получена следующая зависимость:

Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока существенно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см2 и Свых=0 пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя.

Экспериментальная проверка выводов, полученных в результате теоретического анализа упрощенной схемы движения двухфазного потока, была произведена при барботаже газа (воздуха) через в среднем неподвижную (w'0=0) воду в круглой трубе. Несмотря на кажущуюся ограниченность, постановка такого эксперимента представляется весьма важной, так как она позволяет непосредственно проверить справедливость определения нивелирной составляющей напора по формуле (14). Действительно, при w'0=0 из второго уравнения системы (11 а) [или непосредственно из уравнения (13)] следует, что при барботаже полный удельный перепад давления будет в точности равен указанному

Рассмотрим теперь решение задачи определения динамических характеристик многомерного объекта или одномерной автоматической линии для случая, кбгда корреляционные и взаимные корреляционные функции Кхх (т) и KYX (т) заданы аналитически. Как и в предыдущем случае, предполагаем, что аналитические уравнения функций Кхх (т) и KYX (т) получены в результате теоретического анализа или экспериментальным путем 354

погрешности, полученная в результате теоретического

Теплообмен при ламинарном (вязкостном) движении ионных и органических теплоносителей ограничен исследованиями минеральных масел, при этом наиболее глубокое и экспериментально тщательное исследование было выполнено Б. С. Петуховым и его сотрудниками [Л. 174]. Положив в основу исследования зависимость (4-1в), в результате теоретического и экспериментального анализа ими была получена следующая формула для вычисления локального коэффициента теплоотдачи (на расстоянии к от входа в трубу) :

Если указанные выше условия выполняются, то процессы массообмена и теплообмена описываются одинаковыми по своей математической структуре дифференциальными уравнениями при одинаковых граничных условиях и решения этих уравнений будут одинаковы. Поэтому для расчета данного процесса массообмена можно воспользоваться уравнениями подобия, полученными в результате теоретического или экспериментального изучения аналогичного ему процесса теплообмена. Для этого достаточно в последних уравнениях заменить тепловые безразмерные числа (Nu, Pr, Ре, Qr) на соответствующие диффузионные безразмерные числа NUD, Ргв, Реп,

В результате теоретического исследования, выполненного в [85, 86] на основе энергетических представлений, получено аналитическое выражение, характеризующее изменение долговечности при двухчастот-ном нагружении относительно одночастотного в виде

Смысл любого критерия предельного состояния композита, таким образом, заключается в количественной оценке некоторого порога, за которым начинается интенсивное развитие качественных явлений, существенных для принятой модели разрушения материала. Из общих соображений ясно, что такая оценка, как, впрочем, и сама модель разрушения, носит условный характер и строится, как правило, в результате теоретического обобщения экспериментальных данных, полученных на образцах моделируемого композита.