Результате термообработки

Сварным соединением как конструктивным элементом называют участок конструкции, в котором отдельные ее элементы соединены с помощью сварки. В сварное соединение входят сварной шов, прилегающая к нему зона основного металла со структурными и другими изменениями в результате термического действия сварки (зона термического влияния) и примыкающие к ней участки основного металла.

г) уменьшением силового фактора, возникающего в результате термического цикла сварки, усадочных деформаций и жесткости закрепления свариваемых кромок. Снижение его действия достигается ограничением силы сварочного тока, заполнением разделки швами небольшого сечения и применением соответствующих конструкций разделок. Этому же способствует хорошая заделка кратера при обрыве дуги.

Рассмотрим теперь типичные масс-спектры продуктов термического испарения, приведенные на рисунке 3.35. Фрагменты, образующиеся в результате термического испарения поверхности графита содержат наряду с кластерами С6о и С7о другие кластеры с меньшим числом атомов углерода: Си, С28, С32, С5о, Сбо и С7о- Нетрудно показать, что самоорганизующиеся кластеры углерода обладают свойствами самоподобия, причем в качестве константы самоподобия

При сварке конструкций из упрочненных или нагартованных материалов в результате термического воздействия в околошовной зоне появляются мягкие прослойки /22 — 27/. При этом ширина данных прослоек (разупрочненных зон) варьируется в зависимости от способа и режимов сварки. Так. например, при полуавтоматической сварке труб из стати 14Г2Ф /27/ ширина зоны разупрочнения составляет 2.8 мм, при ручной дуговой сварке с применением электродов марки УОНИ 13/85 — 4 мм, а марки ЦЧ-5 — около 5 мм. При изготовлении цилиндрических оболочковых конструкций из статей ЗОХГСА и Ст35 с применением электронно-лучевой сварки ширина разупрочненных участков в околошовной зоне достигает 2 мм /26/. Анатогичные данные об образовании мягких (разупрочненных) прослоек в околошовных зонах сварных соединений приведены в работах /22, 25/, где в частности было показано что режимы сварки и последующей термообработки в значительной степени определяют величину и характер разупрочнения металла труб из термоупрочненных сталей (рис. 2.2 и 2.3).

Если топливо нагревать без доступа воздуха, то из него в результате термического разделения нестойких содержащих кислород углеводородистых соединений выделяются летучие вещества и остается твердый нелетучий остаток. Выход летучих и свойства твердого остатка являются важными теплотехническими характеристиками твердого топлива.

Если топливо нагревать без доступа воздуха, то из него в результате термического разделения нестойких содержащих кислород углеводородистых соединений выделяются летучие вещества и остается твердый нелетучий остаток. Выход летучих и свойства твердого остатка являются важными теплотехническими характеристиками твердого топлива.

в Центре записи имеется экстремум, напоминающий по виду поле дефекта (см. рис. 20, в). Этот «ложный дефект» пропадает в больших полях Я0. Наличие естественных дефектов обнаруживается по изменениям топографии поля, показанным на рис. 21 штриховыми линиями (линия 2 относится к глубокозалегающим дефектам, поле которых на поверхности шва «размыто»). При сварке высокоуглеродистых, легированных и некоторых других сталей в результате термического влияния вблизи шва меняются структура стали и ее магнитные свойства, что приводит к появлению на магнитограмме добавочных экстремумов, кроме показанного линией / (см. рис. 21). Экстремумы в больших полях могут быть обусловлены также неровностью контролируемой поверхности, что особенно проявляется в больших полях Я0.

При сварке конструкций из упрочненных или нагартованных материалов в результате термического воздействия в околошовной зоне появляются мягкие прослойки /22 — 27/. При этом ширина данных прослоек (разупрочненных зон) варьируется в зависимости от способа и режимов сварки. Так, например, при полуавтоматической сварке труб из стали 14Г2Ф /27/ ширина зоны разупрочнения составляет 2,8 мм, при ручной дуговой сварке с применением электродов марки УОНИ 13/85 — 4 мм, а марки ЦЧ-5 — около 5 мм. При изготовлении цилиндрических оболочковых конструкций из статей ЗОХГСА и СтЗЗ с применением электронно-лучевой сварки ширина разупрочненных участков в околошовной зоне достигает 2 мм /26/. Аналогичные данные об образовании мягких (разупрочненных) прослоек в околошовных зонах сварных соединений приведены в работах /22, 25/, где в частности было показано что режимы сварки и последующей термообработки в значительной степени определяют величину и характер разупрочнения металла труб из термоупрочненных сталей (рис. 2.2 и 2.3).

В Институте физической химии АН СССР в течение ряда лет ведутся исследования по образованию защитных покрытий на различных подложках. В настоящем сообщении приводятся результаты исследований по созданию покрытия из карбида ниобия на графитовой подложке методом газодиффузионного нанесения. Покрытие образовывалось в результате термического разложения паров пятихлористого ниобия на нагретой графитовой подложке и одновременно протекающего процесса реактивной диффузии углерода в слой осаждаемого металла с образованием карбида ниобия.

При щелочных .значениях показателя рН (высоких концентрациях гидроксида натрия) возможно растворение магнетита с образованием феррата натрия. Последующим процессом является взаимодействие воды непосредственно с незащищенным металлом. Так же, как и кислотная, щелочная коррозия может протекать циклически, так как в результате термического разложения феррата натрия вновь происходит образование гидрохлорида натрия, и процесс взаимодействия с магнетитом повторяется. Чаще всего подобного рода явления имеют место на поверхностях нагрева в местах скопления отложений.

щейся ростом кристаллитов в определенном направлении. Первые кристаллиты, прорастающие от линии сплавления в глубь ванны, имеют ориентацию оплавленных рекристаллизованных зерен околошовной зоны. Число кристаллитов сварного шва на линии сплавления равно числу оплавленных зерен. Кроме того, вблизи от края ванны образуется слой новых кристаллитов в результате термического или концентрационного переохлаждения, определяемого условиями и режимами сварки. Первоначально, т. е. до момента столкновения, все кристаллиты растут хаотично. Направлением преимущественного роста кристаллитов феррита (объемно-центрированная кубическая решетка) и аустенита (гране-центрированная кубическая решетка) является кристаллографическое направление [100], или [010], или [001] (см. рис. 6.14). Это приводит к тому, что те кристаллиты, у которых направление [100] близко к направлению теплового потока или совпадает с ним, разрастаются за счет соседних. Оси кристаллитов представляют собой пространственные кривые, что обусловлено изменением формы сварочной ванны и перемещением теплового поля в направлении сварки. Сварной аустенитный шов может иметь как двухфазную, так и трехфазную первичную микроструктуру. Совместная кристаллизация двух и более фаз приводит к измельчению и деформации структуры.

ЖелатидьпО выбирать так,.;е виды обработки деталей, которые создают в поверхностном слое сжимающие напряжения - обдувка поверхности дробью, обкатка роликами и т.дг, выравнивают химсостав и структуру металла в результате термообработки.

достигается в результате термообработки при температуре 400 °С и составляет 10 000 МПа и более (рис 5)

В результате термообработки величина Не увеличивается, достигая максимального значения после нагрева при 350 °С При дальнейшем повышении температуры нагрева коэрцитивная сила уменьшается Величина максимальной магнитной индукции зависит от содержания фосфора в покрытии и температуры термообработки С повышением температуры нагрева величина максимальной магнитной индукции увеличивается, достигая наибольшего значения в интервале температур 350—500 °С Дальнейший рост темпе ратуры нагрева приводит к снижению этой величины С увеличением содержания фосфора в покрытии величина максимальной магнитной индукции снижается На характер изменения величины остаточной магнитной индукции с повышением температуры обработки оказывает большое влияние содержание фосфора в осадке

На рис 8 показана зависимость коэрцитивной силы №—Р-покрытий с различным содержанием фосфора от температуры их термообработки в течение 1 ч В результате термообработки величина Нс увеличивается достигает максимального значения при нагреве до 325—375 °С, после чего коэрцитивная сила уменьшается, чем больше содержание фосфора в покрытии, тем выше значение коэрцитивной силы При содержании в покрытии 9 6 % Р макси-

Выполненное исследование макроструктуры материала показало, что в диске имеет место неразбитое в результате термообработки волокно. Оно расположено таким образом, что плоскости деформированных волокон параллельны плоскости по-

Для стеклянных волокон, используемых в стеклопластиках, ИЭТП не определены. Уонг [53], изучая волокна Е- и S-стекла методом оже-спектроскопии, обнаружил, что состав их на поверхности и в глубине существенно различается (табл. 3). Поверхность стандартного Е-стекла по сравнению с его массой бедна магнием, .бором и кальцием, но богата фтором, кремнием и алюминием; на поверхности S-стекла больше магния и алюминия, чем во внутренних слоях. В результате термообработки и промывки состав поверхности волокон изменяется. Величина ИЭТП стекла является средним значением этого показателя входящих в стекло компонентов.

В результате термообработки значительно повышается кратковременная прочность стали (на 23—27%) при сохранении высокого уровня пластичности.

Изучалось действие облучения быстрыми нейтронами на некоторые титанаты [228]. ВаТЮ3, ВаТЮ3 + 4% РЬТЮ3, ВаТЮ3 + 5% СаТЮ3 облучались интегральными потоками быстрых нейтронов от 1015 до 1018 нейтрон/см2, а также у"излУчением радиоактивного изотопа Со60 до 3,9-108раЗ. Потоки менее 1018 быстрых нейтрон/см2 оказывали небольшое влияние на диэлектрическую проницаемость. После старения при комнатной температуре в течение 12 дней восстанавливалось 30% изменений диэлектрической проницаемости образцов, облученных интегральным потоком быстрых нейтронов 1018 нейтрон /см2. После старения в течение 255 дней восстанавливалось 55% исходной величины. Термообработка также частично восстанавливает исходные свойства. Даже при меньших дозах облучения добротность понижалась, но восстанавливалась в результате термообработки и старения. Суммарные потери на гистерезис при постоянном максимальном электрическом смещении увеличивались, а изменения петли гистерезиса были велики только для образцов, облученных интегральным потоком быстрых нейтронов 1018 нейтрон/см2. Электрическое смещение для постоянного электрического поля уменьшалось. Гамма-облучение радиоизотопа Со60 вызывало подобные, но меньшие изменения диэлектрической проницаемости и добротности. Однако влияние на характеристики гистерезиса было противоположно влиянию нейтронного облучения: потери на гистерезис при постоянном максимальном электрическом смещении уменьшались, а электрическое смещение при постоянном поле увеличивалось. Некоторые данные по влиянию облучения на свойства ферритов приведены в работах [80, 121].

В результате термообработки приготовлены три серии образцов для изучения влияния режима закалки и отпуска на микроструктуру стали: 1) закалка в интервале 790—910°С;

Технология изготовления полюсных наконечников из железа описана в ряде работ [14, 16, 18—20]. Высказано мнение, что получаемая обычно в результате термообработки грубая крупнокристаллическая структура наконечников не

Влияние термообработки для снятия остаточных макронапряжений на усталость сплавов ЭИ826 и ЭИ929 аналогично рассмотренному для сплава ЭИ617, Сопротивление усталости на базе 100 млн. циклов этих сплавов после шлифования с шероховатостью поверхности 5, 7 и 9—10-го классов в результате термообработки возрастает в среднем соответственно на 3; 2,5 и 2%.