Результате вычислений

наряду с процессом уноса капель жидкости с поверхности пленки протекает и обратный процесс — процесс осаждения капель из ядра на поверхность пленки. Это обусловлено наличием градиента скорости dw/Ay в потоке пара в непосредственной близости от поверхности пленки. Капли жидкости оказавшиеся в результате турбулентных пульсаций в градиентном слое потока пара, испытывают действие силы, аналогичной подъемной силе Жуковского [47J:

* Осредненная по сечению и во времени скорость капель жидкости в ядре потока аГ„' всегда меньше средней истинной скорости пара w"; однако скорость отдельных капель, отброшенных в результате турбулентных пульсации в какую-либо точку области потока, граничащую с поверхностью пленки, может оказаться существенно больше скорости пара в этой точке.

1) в турбулентном потоке количество движения и тепла переносится одними и теми же порциями (молями) жидкости, перемещающимися в результате турбулентных пульсаций поперек усредненного течения;

При обтекании твердых стенок газовым или паровым потоком, содержащим взвешенную влагу, часть капель будет попадать в пограничный слой как вследствие кривизны стенок, так и в результате турбулентных пульсаций в потоке. Движение капель в адиабатном пограничном слое исследовал Бам-Зеликович. Если при теплоотводе в поток температура стенок ниже критической величины (соответствующей переходу к сфероидальному состоянию), то капли образуют на поверхности жидкую пленку. В этой пленке возникает испарение с поверхности или ядерное кипение, характер которых и будет определять интенсивность теплоотдачи от стенок к потоку. Подобные задачи явились объектом экспериментальных исследований [Л. 4-9, 10]. Однако изучалась теплоотдача при небольших температурных напорах. Эти случаи нетипичны для газовых турбин, где температуры лопаток должны быть по возможности близки к предельно допустимым температурам металла и во всяком случае должны значительно превосходить критические величины. Поэтому влага на поверхности охлаждаемой лопатки должна находиться в сфероидальном состоянии.

3. Неперемешанные газы проникают в объемы, занятые перемешанными смесями, в результате турбулентных пульсаций и молекулярной диф--фузии.

Здесь е — коэффициент неподобия рассеивания теплосодержания и количества движения в результате турбулентных пульсаций скорости. Величина, обратная е, имеет смысл числа Прандтля для турбулентного обмена

Высокая теплопроводность жидкостей, обладающих электронной проводимостью, может приводить к тому, что теплосодержание объемов, перемещающихся в результате турбулентных пульсаций, может рассеиваться быстрее, чем количество движения. Соответственно коэффициент е будет меньше единицы.

Для уменьшения массопереноса под действием лорен-цевых сил, который может быть значительным, целесообразна ориентация наиболее напряженных топочных экранов по направлению напряженности земного магнитного поля. Использование при сжигании топлива более грубого помола, введение присадок, обеспечивающих коагуляцию расплавленных золовых частиц в факеле, способствующих укрупнению частиц, ухудшает сцепление частиц с поверхностью чистых труб, увеличивает теплопроводность загрязнений. Кроме того, крупные частицы движутся инерционно и в результате турбулентных пульсаций могут, пробивая пограничный слой, разрушать тонкодисперсный слой.

Качественно поток т^р определяется молекулярно-гравитационной сепарацией частиц на стенке, динамическим разрушением-слоя крупными частицами (которые движутся инерционно и в результате турбулентных пульсаций пробивают пограничный слой и внедряются в загрязнения, частично разрушая их), вибрациями и обдувкой поверхностей нагрева. Кроме того, поток т3 может существенно ослабляться в зависимости от дисперсности летучей золы, температур на. стенке ив факеле. Ослабление потока т3 может происходить также электростатическим полем первичных слоев отложений и лоренцовыми силами, как это можно видеть из рис. 4-1 и формул (4-1) — (4-11). - > .

Кавитация представляет собой процесс нарушения сплошности быстродвижущегося потока жидкости с образованием в нем пузырей (каверн), заполненных парами жидкости и газами. Кавитация возникает в тех участках потока, где IB результате турбулентных возмущений при обтекании препятствий и впадин, изменении направления, сужении проходных сечений и т.п. происходит местное понижение давления ниже определенного критического значения (обычно ниже давления насыщенных паров при данной температуре). При снижении давления ниже критического жидкость не выдерживает растягивающих напряжений и разрывается.

Более тонкое измельчение возможно получить в О-образной струйной мельнице, в которой измельчаемые частицы испытывают многократное ударное нагружение как в камере измельчения, так и в зоне восходящего потока в результате турбулентных пульсаций двухфазного потока.

В результате вычислений по формулам (III. 4. 5) — (III. 4. 8) могут получаться значения, содержащие дробную часть. Следовательно, возникает необходимость округления рассчитанных по этим формулам значений г„, причем таким образом, чтобы число г3 — га делилось на два без остатка.

И уже тогда была предложена, первая и последняя до Коперника, гелиоцентрическая система мира, по которой в центре Вселенной располагалось Солнце, а вокруг него двигались планеты и звезды; Земля делала один оборот вокруг Солнца за год и один суточный оборот вокруг своей оси. Замечательно, что к этой системе ее автор Аристарх Самосский (ок. 320—250 до н. э.) — астроном, пифагореец, работавший некоторое время в Александрии, — пришел не случайно, а в результате вычислений расстояний от Земли до Солнца и Луны и размеров этих небесных тел (сказалась школа Пифагора!). Однако никто эту систему не признавал, и Копернику пришлось ее снова открывать через 1800 лет, а Бруно и Галилею вести отчаянную борьбу за ее утверждение в тяжелые времена инквизиции и схоластики.

В работах [37, 57] расчет акустического поля выполнен путем разложения сферических волн, излучаемых в призму элементарными источниками, на плоские гармонические волны с комплексным значением вектора k. Поле в изделии, полученное в результате вычислений, имеет такой вид, будто диаграмма направленности образована в призме, а затем каждый луч этой диаграммы на границе с изделием был преломлен и ослаблен на величину, соответствующую коэффициенту прозрачности. Этот вывод очевиден, если путь в призме больше длины ближней зоны пластины излучателя и в призме сформировалась диаграмма направленности. Но он, однако, не является очевидным, когда (как это бывает на практике) путь в призме меньше длины ближней зоны и лучи еще не образовались. Имеются обширные данные [32] по расчету приведенным способом диаграмм направленности конкретных преобразователей при излучении в изделия из различных материалов.

на рис. 5. Деформации в модели из материала Hysol 8705 (рис. 4), вызванные введением включений, измерялись с помощью компаратора; полученные в результате вычислений компоненты тензора деформаций использовались наряду с данными фотоупругости для разделения напряжений. Изменение выраженных в безразмерной форме напряжений вдоль той же оси симметрии хорошо согласуется с результатами, полученными на литой модели (рис. 5).

В результате вычислений получается следующее выражение для прогибов

Интервалы & (т*) и -3? (т* — 1) определились в результате вычислений в двух точках, обведенных на рис. 14 кружками. Для того чтобы интервал 3S (т* — 1) находился там, где он показан на рис. 14, требовалось, чтобы результат вычисления z/m*_i в правой точке оказался ниже, чем результат z/m* в левой точке. Тогда точка минимума х*, очевидно, находится между точкой хт* и правой границей интервала 3? (т* — 2). Запомним, что интервал 3? (т*) может оказаться и левее, и правее правой точки, следовательно, расстояние от пра-вой точки до границы интервала 3! (т* — 2) не должно быть меньше 3? (т*) (это очень существенное звено для обоснования метода).

Формулы (2.55), (2.58) и (2.59) позволяют с помощью зависимостей, показанных в § 1.4, получить все необходимые количественные характеристики надежности. В этом параграфе получим количественные характеристики надежности лишь для последовательного соединения с помощью статистического и аналитического алгоритмов. Для параллельного и смешанного условных соединений количественные характеристики надежности будут получены и проанализированы в главе 3. В результате вычислений, проведенных на УЦВМ по программе, составленной в соответствии с блок-схемой алгоритма рис. 2.23, получены статистические количественные характеристики надежности системы рис. 2.21. Эти количественные характеристики надежности Qc(0-Pc(t), ac(t), hc(t), Гср. с и ос, рассчитанные для равномерного, нормального, экспоненциального, релеевского законов распределения времени возникновения отказов, представлены на рис. 2.29 сплошными линиями, а пунктиром изображены те же самые количественные характеристики для элементов системы рис. 2.21.

В результате вычислений, проведенных на УЦВМ по программам, составленным в соответствии с блок-схемами рис. 3.8 и 3.10, получены статистические количественные характеристики надежности системы рис. 3.6

В результате вычислений, проведенных на УЦВМ по этой программе, получены статистические количественные характеристики надежности системы (рис. 3.23).

В результате вычислений, проведенных на УЦВМ по этой программе, получены статистические количественные характеристики надежности системы рис. 3.31 при ненагруженном резерве. Количественные характеристики надежности исследуемой системы Q* (t), a* (t), Г*р с и а*, рассчитанные для экспоненциального (io=l) и равномерного (аа—1) законов распределения времени возникновения отказов элементов, представлены на рис. 3.36—3.41, а на рис. 3.42—3.45 показаны те же количественные характеристики для общего резервирования

В результате вычислений на УЦВМ по приведенным выше программам получены статистические количественные характеристики надежности системы рис. 4.1 при нагруженном и ненагруженном резервах.