Результате указанного

формулам для равнопеременного прямолинейного движения точки (см. § 36), только величины s, v, v0, а должны быть заменены соответственно на ф, ш, ш0, е. В результате указанной замены получаем: для равноускоренного вращательного движения

удаления которого детали обрабатывают холодом. В обоих случаях заключительной операцией является низкий отпуск при 160—180° С для снятия внутренних напряжений. В результате указанной обработки цементованные детали имеют твердость HRC 59—62. В приборостроении цементируют шестерни, шайбы, прокладки, оси, валики, чашки подшипников и др.

В результате указанной реакции происходит нейтрализация кислых компонентов. Следует, однако, иметь в виду, что антикоррозионная бумага с добавками аминов может использоваться только для защиты черных металлов, поскольку присутствие аминов в большом количестве способно стимулировать коррозию цветных металлов [144].

В результате указанной операции получается трубка с накатанными кольцевыми канавками (фиг. 78).

В результате указанной замены редукторное Тп-разветвление будет преобразовано в четырехмассовую динамическую схему (рис. 41, в).

Если уравнение (так называемый С-дискриминант), полученное в результате указанной операции, является уравнением огибающей семейства интегральных кривых, то она представляет особый интеграл диференциального уравнения. В общем случае С-дискриминант определяет не только огибающую, но и^ геометрическое место кратных точек семейства интегральных кривых (например, узловых или точек возврата), когда вдоль кривой, изображающей С-дискриминант, одновременно соблюдаются условия дФ/дх = (), дФ/ду = 0 (см. стр. 212).

В результате указанной термообработки пружинная лента приобретает высокую прочность в сочетании с хорошими пластическими свойствами, что необходимо для ответственных спиральных пружин. В этом случае лента из углеродистой стали (С = 0 70 -=-0,90%) сечением 12X1 мм имеет 07,^5 170 KI\M,M? при 8М = 3 •/„;//» = 470 *-530 [49].

Приведение системы сил к заданному центру. В результате указанной операции, применяемой ко всем силам системы, получается силовой мотор (Фяг. 17), т. е. совокупность результирующей силы — глазного век-' mooa R и результирующей

Для установки закаленных пластин станина подвергается обработке строганием или фрезерованием. Поэтому, решая вопрос об установке закаленных пластин, необходимо проверить, не нарушится ли жесткость станины в результате указанной обработки. Стальные пластины обычно крепятся к станине с помощью винтов и могут быть цельными или состоять из нескольких частей.

В результате указанной неоднородности панелей, плохого качества столярных изделий и монтажа во многих крупнопанельных зданиях приобрели весьма распространенный характер следующие недостатки:

Приведение системы сил к заданному центру. В результате указанной операции, применяемой ко всем силам системы, получается сило-вой мотор (фиг. 17), т. е. совокупность результирующей силы — главного вектора R и результирующей пары с главным моментом Lo, причем

Распределение коэффициента теплоотдачи по высоте трубы оказывается качественно одинаковым как при электрическом, так и 'при конденсационном обогреве. Однако при электрообогреве вследствие большой тепловой нагрузки в зоне подогрева жидкость быстрее нагревается и закипает. Поэтому в этом случае область однофазного потока меньше, чем при конденсационном обогреве. Верхняя часть трубы, наоборот, при конденсационном обогреве отличается большей интенсивностью теплообмена, чем при электрическом, за счет больших тепловых потоков. В области подогрева температурные напоры между нагреваемой жидкостью и поверхностью трубы падают. В области кипения жидкости при конденсационном обогреве температурный напор увеличивается по высоте трубы. Это происходит за счет увеличения теплового потока со стороны конденсирующегося пара вследствие повышения интенсивности теплообмена конденсирующегося пара и кипящей воды. Наоборот, при электрическом обогреве вследствие повышения интенсивности теплоотдачи в области кипения жидкости температурный напор между стенкой трубы и кипящей жидкостью уменьшается. В результате указанного характера изменения местного коэффициента теплоотдачи по высоте трубы средняя теплоотдача при электрическом и паровом обогреве может приниматься практически одинаковой.

В результате указанного деления и после очевидных преобразований получаем

чтобы с ростом k выражение (18.121) позволяло сколь угодно точно представить искомое решение, т. е. чтобы последовательность функций vi обладала полнотой1). Если в результате указанного процесса удалось построить функцию v, доставляющую минимум функционалу (18.119), то эта функция будет одновре* менно удовлетворять и статическим граничным условиям2). В практических расчетах, однако, бывает важнее правильно «угадать» форму выпучивания с помощью небольшого числа координатных функций. Так как точное значение критической нагрузки представляет собой минимум функционала (18.119) и этот минимам достигается на точной форме выпучивания, то для всякого приближенного задания этой формы получается приближенное значение критической нагрузки с избытком, т. е. Р* > р*.

где первые три величины — проекции угла поворота тела на оси координат, а последние три — проекции на те же оси координат перемещения точки тела, совпадающей с началом координат. Чтобы выразить усилие в /-и пружине, возникшее в результате указанного перемещения, нужно найти перемещение какой-нибудь точки, неразрывно связанной с телом, лежащей на оси пружины (в частности, точки прикрепления пружины к телу), и спроектировать это перемещение на ось пружины. Мы получим удлинение или укорочение пружины, а умножив эту величину на коэффициент жесткости ct пружины, мы найдем усилие 5/ пружины. Но перемещение точки тела (малое) выражается моментом винта перемещений относительно этой точки, проекция же момента на прямую, проходящую через точку, есть относительный момент винта и прямой. Следовательно, для пружины с единичным вектором оси EI при перемещении тела по винту Ф мы будем иметь усилие

В результате указанного выше построения мы получим ряд силовых треугольников: knN^, k01nolN2; koZnoZN3; ko3no3Nt и kotnoiN', гипотенузы которых и образуют кривую моментов. Ординаты кривой моментов yv г/а» Уз и т- Д- легко определяются из подобия соответствующих треугольников. Так, например, помещая начало координат в точке k, из соотношения Уг~у = — = tg ф находим

В результате указанного построения весьма просто получается кривая моментов А-1-2-3-4-В. На этом же чертеже указан способ определения перерезывающих сил. Для этого на уровне одной их опорных реакций Р\а достаточно провести нулевую линию 00'

скорости Va, Vb и Vc, Vd. В результате указанного построения мы получили сопряженную фигуру pqlm, диагонали которой и определяют направления равнодействующих ubd и иЬа скоростей. Отсюда видно, что скорости иь = иа — ~йьа образуют замкнутый векторный треугольник, т. е. лежат в одной плоскости. Аналогично скорость иь образует со скоростями ис и иьс другой замкнутый векторный треугольник, расположенный в другой плоскости. Откладывая заданную нам скорость ucd по величине и направлению между диагоналями сопряженной фигуры, мы из концов векторов р и q легко строим диаграмму скоростей. Таким образом, горизонтали иа, и„, иьа и ucd скоростей Va, V6, Vba и Vcd нам известны. Для определения аппликат Са, Сь, С, СЬа и Ccd

Очевидно, что в применении к машинам, имеющим деформируемое основание (стойку), необходимо отказаться от привычного определения плоского механизма. Действительно, если элементы кинематических пар на деформируемом основании, замыкающем кинематическую цепь, смещаются относительно друг друга или поворачиваются на малый угол, то траектории точек звеньев претерпевают малые искажения, поэтому механизм с точки зрения кинематики может рассматриваться как плоский. Что касается силовой ситуации, то в результате указанного смещения и наличия лишних связей в кинематической цепи может иметь место защепление элементов кинематических пар, и величины соответствующих реакций в первом приближении будут прямо пропорциональны величине смещения и приведенной жесткости звеньев цепи.

Из графика, приведенного на рис. 1.55, б, видно, что при рассматриваемом начальном давлении 40 кГ/см2 уменьшению (сжатию) при п = 1 воздушного объема до 30% начального значения соответствует давление 133 кГ/см2, тогда как такое же уменьшение воздушного объема при п = 1,4 соответствует давлению, превышающему 200 кГ/см2. Следовательно, если температура в результате указанного интервала (паузы) между концом режима сжатия и началом расширения воздуха понизится до значения, соответствующего концу рассмотренного сжатия в режиме п = 1, давление (без какого-либо расхода жидкости) понизится с величины, превышающей 200, до 133 кГ/см2.

Одной из важных особенностей динамики дробилки, обнаруживаемой в результате указанного исследования, является наличие критической щели — такого предельного значения S = S*, при котором еще обеспечивается существование и устойчивость нормального режима работы машины; при больших значениях S указанный режим нарушается. Величина [2, 9]

Нестабильный характер протекания пластической деформации (в общем случае возникновение скачков нагрузки на кривых деформационного упрочнения) обусловливается взаимодействием исходной дефектной структуры кристаллов и субструктуры, образующейся в процессе деформации. В частности, как отмечается в [229], при пластической деформации предварительно облученных монокристаллов меди и закаленных с предпла-вильных температур образцов из алюминия в исходной дефектной структуре указанных материалов, содержащей большое количество вакансион-ных и межузельных призматических петель и тетраэдров дефектов упаковки, образуются бездефектные каналы шириной 0,1 — 0,5 мкм (рис. 85,6"). Это обусловливает развитие неоднородности пластической деформации на ее начальной стадии, что отражается на кривых деформационного упрочнения в виде характерных скачков нагрузки (рис. 85, а). В работе [229] механизм образования бездефектных каналов в облученных или закаленных кристаллах рассматривается с кинетических позиций как "закономерная эволюция дислокационного ансамбля в кристалле при заданных условиях его деформирования". При этом, помимо процессов размножения, аннигиляции и диффузии дислокаций, учитывается также механизм взаимодействия скользящих дислокаций с призматическими петлями дефектов упаковки. В результате указанного взаимодействия дефекты заменяются дислокациями, образуя на них пороги и перегибы.