Результатов численного

В оксиде нестехиометрического состава с анионными дефектами изменение массы в зависимости от давления кислорода является результатом увеличения: или уменьшения концентрации этих дефектов. Для оксида с недостатком кислорода количество анионных вакансий является пропорциональным P~Q\ln', где показатель степени п может иметь значения от 2 до 6. Изменение массы окисляющего материала, в зависимости от парциального давления кислорода при. заданной температуре, выражается следующей приближенной формулой;

Следует отметить, что окисленные волокна адсорбируют вдвое больше синего метилена, чем желтого метанила. Катионный синий метилен несет положительный заряд и содержит три основные аминогруппы, которые должны притягиваться кислотными группами на поверхности углерода. Желтый метанил как кислотный анион в растворе должен притягиваться к основным группам на поверхности углеродного волокна. Поэтому ингибирование адсорбции анионного красителя может быть результатом увеличения количества отрицательно заряженных групп на поверхности волокна. Различие в степени адсорбции поверхностью волокна кати-онного красителя СМ и анионного красителя Ж'М может служить мерой количества образующихся анионных групп на поверхности графита.

гмакс»300 ч) происходило выделение cr-фазы, способствуя ох-рупчиванию при длительном разрыве, которое является, вероятно, результатом увеличения микроповреждений.

С увеличением содержания ванадия твердость чугуна HV возрастает с 4,74 до 5,57 кН/мм2 (рис. 10). Это является результатом увеличения микротвердости эвтектоида с 4,50 до 5,52 кН/мм2. Износостойкость практически не изменяется. То же можно отметить в отношении удароустойчивости, хотя и наблюдается некоторое ее повышение при содержании 0,57% V.

Чередование фаз Лавеса с различным типом кристаллической структуры в системах Zr — Me (Me — переходной металл V— VIII групп периодической системы элементов) также можно рассматривать как влияние изменения электронной концентрации в зависимости от эффективной валентности компонента В (Mev~vm) при неизменном компоненте A (Zr). Чередование А,2-> А^-v А,2 в пределах периода в таком случае должно являться результатом увеличения эффективной валентности переходных металлов с ростом порядкового номера в соответствии с ростом суммы s + d электронов, а диагональное смещение кристаллохимических свойств фаз Лавеса следует отнести за счет уменьшения эффективной валентности с увеличением главного квантового числа в группах.

Полученное различие уровней напряжений, необходимых для распространения трещины 02 (/) и GZ (//) для разных глубин надрезов исчезает, если те же зависимости построить не 'В номинальных, а в действительных напряжениях (см. рис. 50). С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений действительное напряжение, необходимое для возникновения трещины (aa0i), увеличивается, что является результатом увеличения жесткости напряженного состояния. Различие кривых a0ai при разных глубинах надреза определяется, очевидно, тем, что изменение теоретического коэффициента концентрации напряжений не в полной мере отражает жесткость напряженного состояния (жесткость напряженного состояния зависит от параметров надреза). Можно предположить, что при построении зависимости а0 а\ от показателя жесткости напряженного состояния эти кривые совпадут.

или металлоионного концентрационного элемента. Кроме того, наблюдается также застойная коррозия, которая является результатом увеличения коррозионной активности среды вследствие накопления растворимых и нерастворимых продуктов коррозии, образовавшихся внутри щели. При попадании в щель воды с сухим остатком примерно 1 мг/л последний со временем может возрасти в сотни раз. Естественно, что при этом может резко меняться сопротивление любого металла коррозии.

г" "Застойная коррозия может быть определена как общее ускорен-jHoe разъедание, которое происходит как внутри щели, так и на любом другом застойном участке. Она является результатом увеличения коррозионной активности среды вследствие накопления растворимых и нерастворимых продуктов коррозии, образовав-щихся внутри щели., В противоположность этому ускоренная коррозия, происходящая при ионном и кислородном концентрационных элементах, является результатом дифференциального

Следовательно, из (П-49) нельзя сделать вывод, что увеличение парциальной молярной свободной энергии электронов непременно ведет к значительному понижению растворимости водорода. Если все же наблюдается значительное уменьшение растворимости водорода, этот эффект можно считать результатом увеличения парциальной молярной свободной энергии электронов, которое лишь частично компенсируется уменьшением FH+-

Фотопроводимость. Эффект фотопроводимости обнаружен Смитом, сообщившим об уменьшении электрического сопротивления селена при его освещении 129]. Увеличение проводимости при освещении является результатом увеличения .числа носителей, т. е. дырок и электронов, под действием фотонов света. При прекращении освещения проводимость умень шается до величины, имевшейся перед освещением [20].

,В этих формулах TJ* (со) — комплексная динамическая вязкость, а т]' (со) — действительная часть динамической вязкости как функции угловой частоты (смотри определения и обсуждение в гл. 1). Уменьшение показателей вязкости и увеличение модуля сдвига с увеличением частоты или скорости сдвига показано на рис. 4.11 [78]. Эквивалентность TIQ с т]*(со) установлена экспериментально, а остальные соотношения — (4.24) и (4.25) — менее точно согласуются с экспериментом [81, 82]. Эти соотношения показывают, что уменьшение вязкости с увеличением скорости сдвига^ является главным образом результатом увеличения упругости расплава при высоких скоростях деформации.

Из полученных результатов численного счета (рис. 9.5) следует, что для реальных трубопроводов, имеющих большую изгибную жесткость, неустойчивые параметрические колебания возможны (с учетом сил вязкого сопротивления) при сравнительно больших амплитудных значениях w\0 периодических составляющих потока; в рассмотренном примере они возможны при размерных значениях амплитуд, больших 150 см/с, т. е. практически при значениях, близких к постоянной составляющей скорости потока Wop. Наибольшую опасность представляют вынужденные параметрические колебания, которые приводят к накоплению усталостных повреждений и тем самым снижают долговечность трубопроводов.

Трудно определить, насколько ошибочны оценки таяния ледяных покровов Земли из-за увеличения содержания углекислоты в воздухе. Можно сказать, таким образом, что нет надежных критериев для оценки результатов численного моделирования. Подобная ситуация отнюдь не является чем-то новым в науке, как показали дебаты о безопасности ядерных энергетических установок или о рекомбинации молекул ДНК-

Теоретический анализ и рассмотрение результатов численного решения системы дифференциальных урав-

Наружный диаметр кольцевой пластины выбирается из условия "бесконечности", с тем чтобы принять краевые условия, соответствующие безмоментному напряженному состоянию в оболочке корпуса. Как следует из результатов численного эксперимента, величина диаметра пластины должна быть не меньше четырех диаметров патрубка, если в качестве граничных условий задаются усилия, а не перемещения. В последнем случае эта величина может быть взята меньшей [5].

Из анализа результатов численного решения для Рг = 0,72 (рис. 28), следует, что указанные выше факторы влияют по-разному. Конвективный перенос, характеризуемый функцией (/i2i 0)1, увеличивает осредненный по времени тепловой поток, тогда как корреляция между колебаниями скорости и температуры при низкочастотных колебаниях (малые числа Sh), характеризуемая функцией (/i20)2. уменьшает тепловой поток.

а коэффициенты этих моделей — в табл. 2. На рис. 2—4 показаны зависимости параметров нестационарных турбулентных пульсаций от геометрических факторов. Из табл. 1 следует, что стохастическая модель, описывающая зависимость F (Яп) от геометрических факторов, имеет достаточно высокий коэффициент корреляции рая и 10%-ную погрешность, что характеризует ее адекватность. Эта модель так же, как и все последующие, была подвергнута аналитическому исследованию при направленном изменении независимых переменных. В целях двумерного представления результатов численного исследования на каждом этапе варьировалось только два фактора (например, d и /во, d и гвт и т. д.), остальные при этом задавались равными средним значениям, полученным в эксперименте. Этим достигалось изменение отклика только от воздействия двух факторов при использовании многофакторной модели. Из рис. 2 следует, что нормированное среднее квадратическое отклонение статического давления в ядре потока V (Яп) зависит от геометрических факторов; основным из них является втулочное отношение d: чем больше d, тем меньшие значения при прочих равных условиях имеет V (Хп). Степень конфузорности входа в патрубок, определяемая значением /ва, сильно влияет на отклик V (Я,п) (рис. 2, а), причем при /во <С «С 1,0 (диффузорность входа) значение V (Кп) резко возрастает. Одновременное изменение d и гвт (рис. 2, б) позволяет получить минимальные значения V (Кп) при d !> 0,5 и гвт <^ 1,2. Одновременное изменение d и Ьт (рис. 2, в) показало преимущественное влияние изменения Ъс на значение V (А,п): при Ът !> 1,2 отклик V (Ка) резко возрастает. Отклик V (hn) существенно зависит от значений d и /ко (рис. 2, г), причем /ко > 7,0 практически не влияет на отклик, тогда как при /В0 <С 7,0 значение V (Ки) резко возрастает при уменьшении /ко и падает при увеличении d. Таким образом, изменением внутренней конфигурации патрубка и оптимальным выбором характерных площадей можно значительно уменьшить значение V (А,п), что снизит пульсации статического давления протекающего потока.

На рис. 83 и 84 приведены зависимости для угла ф =0, которые подсчитаны путем использования результатов численного решения дифференциального уравнения, справедливого для любых значений угла ф. Если использовать эти зависимости, то можно построить номограммы для интересующих нас характерных величин.

На основе результатов численного эксперимента можно считать, что Р — const; в исследованной области [I < 0,25; / = = */(Ян-Яв)] /> = 5,5.

Аппроксимация результатов численного расчета этого уравнения приводит к следующей зависимости для расчета времени до наступления текучести цилиндра под действием постоянной продольной силы Q:

Аппроксимация результатов численного интефирования уравнения (3.75) позволила получить следующую формулу для расчета tT:

Кроме эмпирических формул известны интерполяционные обобщения результатов численного решения уравнений конвективного теплообмена. Так, для вертикальной стенки рекомендуются формулы расчета средней теплоотдачи [30, 81]: