Результатов механических

Из анализа кривых охлаждения (рис. 11.13, а) и результатов математического расчета временны х-параметров мартенситного превращения в различных зонах зуба видно, что при использовании слабого водяного душа оптимальная длительность первоначального охлаждения составляет 2,0 сек. При этом относительно небольшие колебания длительности охлаждения, неизбежные в условиях массового производства, приведут к существенному изменению кинетики охлаждения и, соответственно, фазовых превращений в различных зонах зуба.

Для исследования пневмомеханических поворотных устройств перед началом проектирования стенда был проведен расчет пневмопривода по методике, разработанной Г. В. Крейниным и К. С. Солнцевой, основанной на обобщении результатов математического моделирования. Были выбраны диаметр пневмоцилиндра d = 10Цмм и проходные сечения трубопроводов, распределительной[аппаратуры и тормозных золотников [35, 66—67]. Допустимая быстроходност^ рассчитывалась по методике,,изложенной в гл. 3. . ,

3. На основе анализа результатов математического моделирования и экспериментального исследования переходных процессов для увеличения скорости вспомогательных'перемещений рабочих органов АЛ с гидроприводом можно рекомендовать двухскоростной подвод с гидросхемой предварения разгрузки насоса быстрых ходов.

Выполнение этого последнего требования СП АС—88 должно способствовать максимальной механизации, автоматизации, роботизации, внедрению дистанционных средств контроля и наблюдения за оборудованием и радиационной обстановкой, широкому использованию в практической работе на АЭС результатов математического моделирования (прогностических расчетов) различных процессов, исключению не обусловленных технологической необходимостью (технологическим регламентом) посещений радиационно опасных помещений, проведению излишних измерений, пробоотборов и пр. Известно, например, что на АЭС практикуют замеры радиационной обстановки в помещениях до начала каких-либо работ в них, такие замеры выполняются, конечно, не без облучения дозиметриста, т. е. не без дозовых затрат, хотя радиационная обстановка в помещении известна из прогноза [2, 12], из результатов исследований [2, 13—16] и эта информация может быть использована для регламентации предстоящих работ, т. е. без ненужных дозовых затрат. Можно привести и другие примеры ненужных дозовых затрат, появление которых было следствием недостаточно жестких требований к защите персонала СП АЭС—79, что в свою очередь объяснялось малым опытом обеспечения радиационной безопасности крупных АЭС ко времени разработки второй редакции Санитарных правил.

Пределы изменения /?ги р4 в неравенствах (9.7) и (9.8) заданы с учетом результатов математического моделирования и оптимизации турбины и конденсирующего инжектора. Неравенство (9.9) соответствует условию последовательного осуществления процессов расширения рабочего тела в ступенях турбины, а (9.10)— сверхзвуковому истечению из парового сопла конденсирующего инжектора, необходимому для поддержания в последнем устойчивого рабочего процесса.

2) исследование параметров гидравлического режима как функций состояния регулирующих органов — функций влияния и сравнение результатов математического моделирования и физического эксперимента;

Но всегда возникают вопросы — насколько правильно выбрала расчетная схема. Только опыт, сравнение результатов математического анализа данной схемы с результатами опыта, а также наблюдения могут нас убедить в правильности выбранных координат и всей расчетной схемы. Подобный физический анализ и критическое отношение к схемам, глубокое исследование процессов, происходящих в системе, необходимы при выборе расчетной схемы.

поведение конструкции при заданных тепловых и силовых воздействиях. Третий этап заключается в выборе рационального метода анализа математической модели и в разработке соответствующего ему алгоритма вычислительного эксперимента на ЭВМ. Четвертый этап состоит в написании, отладке и тестировании ЭВМ-программы, которую затем используют для получения результатов математического моделирования рассматриваемой теплонапряженной конструкции путем вычислительного эксперимента.

Достоверность результатов математического моделирования оценивают их сравнением с данными экспериментов или испытаний реальной или аналогичной проектируемой конструкции, а также сопоставлением с известными результатами решения подобных задач. При недостаточном уровне достоверности необходимо уточнить расчетную схему конструкции и ее математическую модель, проанализировать возможные погрешности, вносимые выбранным методом анализа математической модели и алгоритмом вычислительного эксперимента. Достаточно достоверные результаты математического моделирования могут быть далее использованы для оценки работоспособности и долговечности рассматриваемой теплонапряженной конструкции и для выработки практических рекомендаций по совершенствованию этой конструкции.

На основе экспериментального определения динамических характеристик промышленных выпарных установок и результатов математического моделирования можно сделать следующие выводы:

Для построения адекватных моделей поведения материалов на закри-тической стадии деформирования необходимо проведение экспериментов на испытательных машинах достаточной жесткости, реализующих в образцах разнообразные напряженные состояния среды. Осуществление такого рода опытов связано с техническими трудностями, и имеющиеся данные, обычно, относятся лишь к поведению материала при одноосном растяжении, чистом сдвиге и гидростатическом сжатии. На основе этих базовых экспериментов и результатов математического моделирования могут быть построены варианты моделей сред с разупрочнением при разгрузке и активном нагружении.

В литературе описаны различные по своим свойствам методы численного интегрирования уравнений механики сплошной среды [14—20]. Как правило, свойства разностных схем проверяются теоретическим исследованием аппроксимации и устойчивости и подтверждаются сопоставлением результатов математического и физического экспериментов. Вопросы изучения консервативности, и тем более локальной консервативности, как правило, обсуждаются мало.

ются среднестатистическими величинами, дающими суммарную, математически наиболее вероятную характеристику всего объема образца, который принимает участие в испытании. Даже при абсолютно точном замере механических свойств они будут неодинаковы у разных образцов из одного и того же материала. Инструментальные ошибки определения характеристик свойств, связанные с измерением нагрузок, деформаций, размеров и т. д., еще более увеличивают разброс экспериментальных результатов. Основные задачи статистической обработки результатов механических испытаний — оценка среднего значения свойств и ошибки в определении этого среднего, а также выбор минимально необходимого числа образцов (или замеров) для оценки среднего с заданной точностью [20].

Допускаемые напряжения назначаются на основе результатов механических испытаний образцов соответствующих материалов. Применяемые в настоящее время методы механических испытаний материалов весьма многообразны. По характеру приложения внешних сил они разделяются на статические, динамические (или испытания ударной нагрузкой) и испытания на выносливость (нагрузкой, вызывающей напряжения, переменные во времени).

ются среднестатистическими величинами, дающими суммарную, математически наиболее вероятную характеристику всего объема образца, который принимает участие в испытании. Даже при абсолютно точном замере механических свойств они будут неодинаковы у разных образцов из одного и того же материала. Инструментальные ошибки определения характеристик свойств, связанные с измерением нагрузок, деформаций, размеров и т. д., еще более увеличивают разброс экспериментальных результатов. Основные задачи статистической обработки результатов механических испытаний — оценка среднего значения свойств и ошибки в определении этого среднего, а также выбор минимально необходимого числа образцов (или замеров) для оценки среднего с заданной точностью [20].

Нередко, кроме термина «пластичность», используется, термин «деформируемость»; первый рекомендуется для характеристики результатов механических испытаний образцов, а второй—для характеристики результатов обработки металлов давлением, включая ковкость, штампу-емость, прокатываемость, способность к вытяжке.

Основная причина низких результатов механических испытаний — наличие значительного количества примесей: металлических (до 0,3 % Fe) и неметаллических. Так, примесь кислорода (0,1—0,4 %) почти на два порядка превышала его предельную растворимость в твердом бериллии.

В работах [328, 330, 332, 339, 355] было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением; результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристаллических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный5 поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [296], следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 48], которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта* упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5ГПЛ однофазные и дисперсноупрочненные сплавы< на основе железа (армко, сталь 45, Fe + 3,2 % Si), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо + 4,5 % (об.) TiN, ЦМ-10 и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия-и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95].

23. Степнов М. Н. Статистическая обработка результатов механических испытаний. М., «Машиностроение», 1972. 232 с. с ил.

В случае неудовлетворительных результатов механических испытаний проводятся повторные испытания на удвоенном количестве образцов из той же трубы. Положительные результаты повторных испытаний считаются окончательными, при отрицательных труба подлежит замене.

Основные трудности в проведении испытаний цилиндрических трубчатых образцов связаны с созданием надежных приспособлений для захвата, а также с необходимостью получения и обработки большого количества информации. Различные решения проблемы создания надежных захватов были предложены в работах By [53], Коула и Пайпса [10], Лено [30]. Проблема обработки огромного количества результатов механических испытаний была решена использованием ЭВМ, работающих в реальном масштабе времени (By и Джерина [54]). Отработанная методика применения цилиндрических трубчатых образцов и создание гибких испытательных систем позволили получить надежные экспериментальные результаты,

Третий этап — анализ результатов механических испытаний материала разрушенной детали. На этом этапе оценивается остаточный запас ресурса на основе информации об изменении механических характеристик металла в процессе эксплуатации. Можно на этом этапе установить приблизительно 15—18% отказов.

59. Степнов М. Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний: Справочник. М.: Машиностроение, 1985.