Результатов поскольку

верхность образцов оставалась обильно смоченной в течение всего времени испытания вплоть до разрушения. Возможность использования результатов, полученных на плоских образцах, для оценки коррозионно-усталостной долговечности реальных гофрированных оболочек обоснована удовлетворительным совпадением кривых малоцикловой долговечности реальной гофрированной оболочки и материала в виде пластин для случая справедливости деформационно-кинетического критерия по определению предельного состояния (образование трещины) и принятого метода расчетного определения напряженно-деформированного состояния при циклическом нагружении гофрированной оболочки, показанная А.П. Гусенковым и др. [35].

Таким образом, на основе результатов, полученных по предложенной методике сопоставления, можно рассчитать критерий-энергетических затрат и геометрические размеры канального равноценного по этому критерию варианта для различных значений объемной плотности теплового потока активной зоны. В случае использования гетерогенных твэлов соотношение их размеров несколько меньше (~2,3), и оптимальная объемная пористость пк канального варианта (4-й вариант с N=1,5) получается равной 0,446, a DJb = 0,867.

Сравнение результатов, полученных по предлагаемой методике, учитывающей одинаковый уровень температур ядерного топлива, показывает, что канальные варианты с соотношением диаметров канала и твэлов 1,5 и 4,0 (4-й и 5-й варианты) npir одинаковой объемной пористости активной зоны пк практически' равноценны. Надо при этом только иметь в виду то обстоятельство, что в 5-м варианте при N = 4,0 практически невозможно обеспечить конструктивно объемную пористость выше 0,3 (из-за малой относительной толщины графитовых стенок каналов).

леводородов не влияет на измеряемый эффект, как это наблюдается в ИКС-анализаторе, поэтому непосредственное сравнение результатов, полученных методом ИКС и ПИД, не представляется возможным.

\1'-> основании опытных данных и результатов, полученных при эксплуатации полимерных жтерналов, установлены основные связи между структурой макромолекулярных соединений и их стойкостью к коррозии.

Для иллюстрации и сравнения результатов, полученных по двум моделям, на рис. 4.4...4.7 приведены некоторые характеристики двухфазного испаряющегося потока в пористых матрицах в зависимости от его расходного массового паросодержания х. Расчеты выполнены с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при давлении 0,1 МПа. Интеграл 1(х) на рис. 4.4, б рассчитан в соответствии с формулой (4,19) по значениям параметра Ф (х), приведенным на рис. 4.4, а.

Для результатов, полученных при форсированном нагреве высокоскоростным потоком газа (см. рис. 6.3), температура Тг в диапазоне больших расходов охладителя постепенно возрастает и приближается к температуре насыщения, что соответствует испарению охладителя с поверхности жидкостной пленки. При расходе С = 2 кг/ (м2 • с) температу pa TI скачкообразно повышается до = 530 °С и затем остается постоянной при значительном снижении расхода охладителя. Это соответствует паровому режиму охлаждения, когда начало области испарения сначала резко углубляется внутрь проницаемой матрицы, смещаясь затем постепенно вглубь ее при уменьшении расхода охладителя. При этом из стенки

Анализ полученных результатов показывает, что относительное напряжение преобразователя в значительной степени зависит от относительной напряженности магнитного поля Н* = Н/Нс в зоне контроля (здесь ?/» = UHJUoBr', /Ус - коэрцитивная сила; Вг - остаточная индукция; (/о - начальное напряжение). Кроме того, вследствие нелинейности зависимости В(Н) в составе U*(t) появляются высшие (нечетные) гармоники основной частоты синусоидального возбуждающего тока. Таким образом, используя высшие гармоники, можно получить дополнительную информацию о параметрах объекта.

На рисунке 3.2.9, б приведены годографы третьей гармоники U*(x0Jf*) для тех же сталей. Модуль f/з имеет максимум также при Н- - 2. Анализ результатов, полученных экспериментально, показывает, что относительная чувствительность проходного ВТП к отклонениям режима термообработки стальных деталей по третьей гармонике превышаег чувствительность по первой гармонике в 1,5-2 раза.

От результатов, полученных нами для амплитуды и фазы смещения при вынужденных колебаниях, можно перейти к амплитудам и фазам скорости и ускорения. Когда вынужденные колебания являются гармоническими, то амплитуда скорости

На рис. 3.19,а,б приведено сопоставление экспериментальных результатов, полученных при испытаниях тонкостенных трубчатых конструкций, ослабленных мягкой прослойкой /72/, с расчетными значениями, выполненными по предлагаемой методике оценки несущей способности неоднородных соединений в условиях двухосного нагружения /98/. Разные показатели двухосности п в рассматриваемых трубчатых образцах обеспечивались сочетанием внутреннего давления и осевой растягивающей силы. Как видно, имеет место вполне удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных значений.

Испытания утечки теплоносителя были неудовлетворительны из-за несопоставимости результатов. Поскольку реактор для испытаний с утечкой теплоносителя значительно меньше современных легководных реакторов, неясно, есть лн смысл проводить их сравнения. Из-за этих различий исследование, проведенное обществом American Physical Society, предполагает, что результаты испытания с утечкой теплоносителя не могут быть использованы для принятия машинных кодов, применяемых при оценке системы аварийного охлаждения реактора. Они, однако, могут проводиться для исследования довольно большого числа явлений, которые имеют место во время аварий с потерей теплоносителя. Следует заметить, что реактор для проведения испытаний с утечкой теплоносителя имитирует только реакторы с водой под давлением (PWR),a проведение аналогичных испытаний для реакторов на кипящей воде (типа BWR) еще даже не предусмотрено.

сятки Гц) воздействий с низкочастотными (десятые доли Гц) и ударными циклическими нагрузками, что позволяет отказаться от раздельного проведения испытаний на циклический удар и обычных усталостных испытаний. Это не только ускоряет процесс испытаний, но и значительно улучшает достоверность результатов, поскольку в эксплуатации разные виды нагрузок действуют не раздельно, а совместно, что воспроизводится при применении ЭГС.

Переход от варианта с постоянным тепловым потоком q\ = const к задаче с граничными условиями III рода qz=a(Te—Tw) не приводит к появлению принципиально новых результатов, поскольку, как это отмечалось выше, различие этих двух случаев в итоге в основном сводится к некоторому уменьшению времени установления температуры разру-

сравнению с питанием от автономных источников. Во-первых, отпадает необходимость большого количества источников тока, а, во-вторых, питание всех узлов схемы и измерительного устройства от одного источника приводит к тому, что колебания его напряжения не сказываются на точности получаемых результатов, поскольку при этом напряжение меняется пропорционально во всех элементах схемы интегратора и на измерительном потенциометре д.

Сравнение результатов расчета с данными натурных исследований подтвердило снижение температурного напора по направлению ветра. Отдельные экспериментальные характеристики брызгальных модулей, главным образом первого и второго ряда со стороны входа воздуха, оказались несколько завышенными, что объясняется изменчивостью метеорологических факторов во времени, в частности, порывами ветра. По-видимому, здесь нельзя ожидать -большой сходимости результатов, поскольку исходная модель расчета весьма далека от условий работы натурного брызгального бассейна.

В методе комбинированных схем используются в качестве стыкуемых с пассивной моделью не только чисто электронные схемы, но и электромеханические элементы, которые вместе с электронными устройствами образуют следящие системы. Поскольку всякая следящая система является довольно сложным устройством, есть смысл использовать ее в тех случаях, когда другими средствами нельзя достичь желаемых результатов.

Данные, показанные на рис. 2-7, свидетельствуют о достаточной надежности полученных результатов, поскольку опытные точки для гладких труб практически ложатся на кривую Михеева (кривая /), а точки для труб с искусственной шероховатостью, определенные двумя методами (стационарного и регулярного режима), в пределах точности эксперимента ложатся на соответствующие усредняющие кривые.

Во время тепловых испытаний, которые проводились Союзтехэнерго [96], особое внимание было уделено повышению точности получения конечных результатов. Поскольку непосредственное измерение количества поступающего на турбину пара недостаточно представительно из-за его влажности, за основной параметр был принят расход питательной воды, который определялся тремя независимыми способами. Наиболее ответственные измерения дублировались. Влажность пара, поступавшего на турбину при испытаниях, контролировали калориметрическим способом по специально установленному в паропроводах свежего пара дроссельному влагомеру.

Для определения моментов инерции рук, ног, челюстей живых людей были предложены варианты различных методов, хорошо известных в прикладной механике. От большинства этих предложений трудно ожидать удовлетворительных результатов, поскольку на исследуемую часть человеческого тела во время ее движения действуют силы (в первую очередь мышечные), которые невозможно учесть и которыми нельзя пренебречь, так же как и влиянием нервной системы человека. Наличие всех этих обстоятельств делает подобные экспериментальные определения очень неточными и ненадежными. Для устранения этих обстоятельств авторы этих предложений пытаются применить различные косвенные способы, как, например, рука человека должна быть приведена в движение пружиной внезапно, неожиданно для обладателя этой руки или же, наоборот, обладатель руки должен расслабить мышцы и не противиться качанию руки. Иногда пытаются учесть действие этих сил (внешних для испытуемого звена) изменением начальных условий: подвешивают к руке в различных местах грузы и определяют неизвестный момент инерции руки совместно с известным моментом инерции добавочного груза по изменениям периода колебаний системы в зависимости от положения груза.

(бронзой) не дают удовлетворительных результатов. Поскольку температу-

Бериллиевая бронза поддается электросварке при использовании металлических и угольных электродов, дуговой сварке в атмосфере инертного газа и шовной сварке методом сопротивления, а также пайке серебром и мягкими припоями. Однако газовая сварка и пайка твердыми припоями (бронзой) не дают удовлетворительных результатов. Поскольку температуры, при которых производят все виды сращивания бериллиевой бронзы, за исключением пайки мягкими припоями, превышают температуры термообработки, после термообработки сварку производить нельзя.