Результатов представленных

композиционных материалов. Наряду с обзором результатов предыдущих исследований глава 7 содержит прекрасное изложение теории конечных деформаций идеальных волокнистых композитов. (Под идеальным волокнистым композитом понимается материал, армированный нерастяжимыми гибкими нитями; типичным примером композита с подобной структурой является резинокордный материал.) Глава 8 посвящена колебаниям и распространению волн в композиционных материалах; ее дополняет глава 6 седьмого тома.

Логистический анализ (ЛА) одна из важнейших составляющих ИЛП. Он представляет собой формализованную технологию выполнения расчетных процедур, предназначенных для всестороннего исследования изделия и вариантов системы его эксплуатации и поддержки. ЛА направлен на минимизацию затрат на ЖЦ изделия при заданных показателях надежности и эффективности. ЛА следует начинать еще до начала проектирования, т.е. на стадии определения требований к изделию, и продолжать до завершения процесса его использования. Последнее необходимо для оценки правильности результатов предыдущих этапов ЛА и накопления статистического материала, служащего основой анализа новых проектов. Результаты ЛА, как правило, представляются в форме реляционной базы данных - БД ЛА, имеющей описанную в DEF STAN 00-60 логическую структуру. В ходе ЛА решаются следующие основные задачи:

Для того чтобы получить искомую корреляционную связь между воздушным шумом и вибрационным сигналом первой машины без учета влияния второй машины, нужно из сигналов (2.33) удалить их наилучшие линейные оценки по сигналу ?о(0 второй машины. На основании результатов предыдущих двух пунктов нетрудно установить, что эти оценки равны соответственно aio(?) и а2?о(<). Остаточные сигналы !i(0 —flr!o(?) = Л(0' и ^(t) — a^0(t) = at\(t) + r\o(t) содержат лишь вклады, обусловленные первой машиной и сторонними источниками. Коэффициент корреляции (2.21) между этими остаточными сигналами называется коэффициентом частной корреляции сигналов (2.33) относительно сигнала 5о(0 и обозначается через RIZ-Q- В приведенной здесь задаче он равен Н^-о = aa?1/(a20^ + o^Q). В об-

не должна отличаться от результатов предыдущих измерений или заводских данных более чем на 2%.

Воздушный зазор между соплом 7 и платиком рычага 8 определяется суммарным углом поворота рычага 8, зависящим от суммы результатов предыдущих измерений деталей, обработанных в шпинделе, соответствующем рычагу 8. Этот угол

Для увеличения эффективности метода случайного поиска желательно, чтобы в алгоритме (2.26) целенаправленно изменялся закон распределения со в зависимости от номера шага и от результатов предыдущих шагов. Такой поиск, обеспечивающий большую вероятность выбора перспективных направлений сог убывания функции (2.21), называется случайным поиском с обучением. По мере обучения роль фактора случайности уменьшается и алгоритм (2.26) направляет поиск по «хорошим» направлениям убывания функции (2.21). В то же время элемент случайности позволяет алгоритму (2.26) быстро «адаптироваться» к резкому изменению свойств функции ? (q) в районе поиска.

При последовательном поиске выбор каждой точки факторного пространства для измерений отклика 'зависит от результатов предыдущих измерений. В данном случае требуемое число измерений значительно меньше, чем при прямом переборе возможных сочетаний уровней факторов.

На рис. 6.6 показаны различные варианты поиска по двадцати дискретным точкам в зависимости от положения экстремума и соотношения между полученными в опытах значениями отклика. В квадратах записаны номера точек, в которых необходимо проводить эксперимент исходя из результатов предыдущих овы-

8. При каждом изменении водного режима в котельных проверять агрессивность воды с помощью индикаторов независимо от результатов предыдущих проверок.

8. При каждом изменении водного режима в котельных проверять агрессивность воды с помощью индикаторов независимо от результатов предыдущих проверок.

Условный и независимый диагностические веса. Равенства (19.1) и (19.2) определяют независимый диагностический вес данной реализации признака для диагноза Ц,. Он характерен для ситуации, в которой обследование по признаку ki проводится первым или когда результаты обследования по другим признакам еще неизвестны (например, при одновременном обследовании по нескольким признакам). Он также характерен для случая, когда вероятность появления данной реализации признака не зависит от результатов предыдущих обследований.

На основе анализа результатов, представленных в таблице 3.7, делается вывод, что оптимальным с точки зрения максимальной надежности при минимуме затрат, является сочетание, состоящее из визуального и измерительного контроля, цветной дефектоскопии, ультразвуковой дефектоскопии и акустической эмиссии.

На основе результатов представленных в табл. 4.8 построены зависимости относительных затрат С01„ от нероятпости безотказной работы (рис. 4.6).

Решение внешней вспомогательной задачи (в области Z > 0), найденное с помощью результатов, представленных в табл. 1.19, имеет вид

лом 90°, средняя скорость вылета частиц составляла 30, 40 и 50 м/с. Вес дроби за одну операцию — 100 гс. После каждой обработки поверхности навеской абразива 100 гс измерялась ширина дифракционных линий (200), (400) и (331) алюминия. Из результатов, представленных на рис. 54, следует, что изменение ширины линий (400) и (331) носит периодический характер, а ширины линии (200) имеет вид кривой с «насыщением». Указанным зависимостям соответствует периодическое изменение относительной упругой деформации решетки при стабилизированном значении величины блоков (рис. 55), и, таким образом, разрушение металла под действием абразивных частиц можно рассматривать с тех же позиций, что и при трении скольжения. Из представленных на рис. 54 результатов следует, что с увеличением скорости вылета абразивных частиц уменьшается навеска абразива, приводящая к разрушению поверхностного слоя. Зная, что на один образец попадает 1,6% всей навески и вес одной частицы Qi = (4/3)я/?3р = 0,64-Ю"3 гс (р = 2,6 г/см3), можно определить количество абразивных частиц, попадающих на

Из рассмотрения других результатов, представленных на рис. 4, видно снижение вязкости разрушения в зоне термического влияния вследствие высокой погонной энергии при дуговой сварке под флюсом. Значение //с на образцах ориентировки ПД из зоны термического влияния при 76 К составляло 93 кДж/м~2, что на 23 %ниже, чем для аналогичных образцов основного материала.

Несмотря на различие деформации зерен в зависимости от скорости, в области, прилегающей к разрушению, микротвердость мало зависит от скорости ударного растяжения: кривые микротвердость — деформация, полученные на образцах, разрушенных с различной скоростью, близки. Основная доля упрочнения обусловлена пластической деформацией, а скорость растяжения выше 16 м/с не приводит к росту упрочнения, как следует из результатов, представленных на рис. 45.

Если вершина трещины покрыта слоем продуктов коррозии (оксидов, гид-роксидов), то механизм распространения должен быть иным, так как водяные пары будут диффундировать к вершине трещины через слой продуктов коррозии. Математическая интерпретация такого слоя должна привести к уравнению, очень похожему на уравнение (12). Толщина газообразного диффузионного слоя должна быть заменена на толщину слоя продуктов коррозии, соответственно вместо коэффициента диффузии воды через газообразный азот должен быть применен коэффициент диффузии паров воды через продукты коррозии. Так как предполагаемое уравнение после указанного выше преобразования должно быть похожим на уравнение (12), любой механизм из этих двух может быть использован для объяснения результатов, представленных на рис.41. Те же выводы могут быть сделаны для поверхностной диффузии воды к вершине трещины, где коэффициент диффузии в поверхностном слое и толщина диффузионного слоя по поверхности соответственно меняются с учетом количества газа. Следовательно, не легко выявить, какой процесс реально развивается во время процесса КР высокопрочных алюминиевых сплавов во влажных газообразных средах.

Область анодной защиты в растворах, содержащих С1~ и Вг~, в значительной степени зависит от сплава и его термообработки (рис. 18) [104]. Результаты, приведенные на рис. 16 и 17, получены на образцах с односторонним надрезом, тогда как для получения результатов, представленных на рис. 18, были исполь-

Анализ результатов, представленных в табл. 7, показывает, что демпфирующая способность пакетов была весьма различной. Декременты колебаний отличались друг от друга в 1,5—1,9 раза. Такое отличие может объясняться различной жесткостью крепления пакетов.

Из анализа приведенных теоретико-экспериментальных исследований, результатов, представленных в работе [46], и результатов, приведенных в данной работе, можно сделать следующие выводы.

Из результатов, представленных в табл. 2, видно, что зазор А2 оказал определяющее влияние не только на декремент и возбудимость, но и на частоту собственных колебаний рабочего колеса. Так, при зазоре Д22 = 0,2 мм снижение частоты четырех-, шести- и восьмиузловой форм колебаний составило около 10,5%. В случае установки трех зазоров А12, А22 и А32 снижение частоты для четырех-, шести- и восьмиузловых форм колебаний имеет тот же порядок (10,7%). Наименьшее влияние (менее 10%) радиальные зазоры оказали на крутильную форму колебаний рабочего колеса.