Результатов рассмотрим

С учетом результатов проведенного анализа полей деформаций и выявленных особенностей процесса деформирования дальнейшие исследования НДС в связи с расчетной оценкой малоцикловой долговечности сферического корпуса выполнены применительно к опасной зоне.

На основании результатов проведенного расчета построены траектории нагружения по параметру времени реализации схематизированного цикла термоциклического нагружения, для некоторых точек обо-лочечного цилиндрического корпуса типа II (рис. 4.75). Расчет выполнен для изотермических условий упругопластического деформирования (Т = 470 °С) при последовательной реализации полуциклов упруго-пластического деформирования k = О, 1, 2 за время расчетного цикла (см. рис. 4.37) термоциклического нагружения. Значения времени на кривых соответствуют моментам достижения характерных тепловых состояний АО - А3 в цилиндрическом корпусе.

Погрешность срабатывания определяют путем математической обработки результатов проведенного эксперимента (рис. 1): на измерительный стержень 2 прибора 3, прикрепленный к кронштейну 5 стойки 6, воздействует плавное перемещение поверхности стола /, измеряемое оптикатором 4. При определенном положении стола прибор выдает команду (загорится сигнальная лампочка светофорного табло 7). Показание оптикатора, при котором была получена команда (срабатывание), принимают за условный ноль. Затем стол отводят в исходное положение и вновь перемещают до очередного срабатывания прибора. После каждого срабатывания фиксируют отклонение указателя оптикатора от условного нуля. Эту операцию обычно повторяют не менее 25 раз.

После 25 000 срабатываний снова плавным перемещением стола 8 добиваются замыкания поверяемого контакта. Показания оптиметра Х[, Х'2 ... и т. д. заносят в табл. 1. Математическая обработка результатов проведенного эксперимента с целью определения погрешности срабатывания и смещения настройки приводится в этой же таблице.

Сравнение результатов проведенного расчета с результатами расчета по средней мощности (§ 11-8) показывает, что во втором случае число витков индуктора получается преуменьшенным. Лучшие результаты дает ориентировочный расчет по мощности в горячем режиме Р2Г s 0,72Р2Ср. В рассматриваемом случае, как это видно из пп. 19—23, получаем базовое напряжение U'H = 22,1 в и w = 34 вит.

Другой вариант использования результатов проведенного эксперимента заключается в следующем.

Изложим физическое объяснение результатов проведенного сравнения. Суть третьего преобразования схемы, при котором переносится начало цепи отрицательной обратной связи для последнего исходного звена (см. рис. 11.22 и 11.27), заключается в том, что при определении кривой первой составляющей процесса не учитывается влияние на ее протекание колебательного звена. Физически возможность не учитывать влияние указанного звена объясняется теми же факторами, какие объясняют возможность не учитывать влияние апериодического звена после второго преобразования системы. Дело в том, что величина 2Т%, определяемая постоянной времени этого звена (см. рис. 11.29), сравнительно мала по отношению к длительности процесса по первой составляющей (или, по крайней мере, лишь соизмерима с этой длительностью).

4. Анализ результатов проведенного обследования. Материал, полученный на трех предыдущих этапах работы, позволяет вскрыть только типичные недостатки в аппарате управления. На их основе разрабатываются мероприятия, необходимые для рациональной регламентации внутренних документопотоков в пространстве и во времени.

Не останавливаясь на анализе энергетических результатов проведенного исследования, рассмотрим его лишь в вычислительном аспекте.

^ — показатель степени, подбираемый на основании результатов проведенного опыта.

С учетом результатов проведенного анализа полей деформаций и выявленных особенностей процесса деформирования дальнейшие исследования НДС в связи с расчетной оценкой малоцикловой долговечности сферического корпуса выполнены применительно к опасной зоне.

На основании результатов проведенного расчета построены траектории нагружения по параметру времени реализации схематизированного цикла термоциклического нагружения, для некоторых точек обо-лочечного цилиндрического корпуса типа II (рис. 4.75). Расчет выполнен для изотермических условий упругопластического деформирования (Г = 470 °С) при последовательной реализации полуциклов упруго-пластического деформирования k = О, 1, 2 за время расчетного цикла (см. рис. 4.37) термоциклического нагружения. Значения времени на кривых соответствуют моментам достижения характерных тепловых состояний А0 — А3 в цилиндрическом корпусе.

3. Для иллюстрации полученных результатов рассмотрим вертикальный цилиндрический ротор, движение которого описывается дифференциальным уравнением

Для большей наглядности полученных результатов рассмотрим численный пример. Он поможет более четко установить понятие формы упругой линии вала, вращающегося на нелинейных опорах, а также показать зависимость формы вала от его угловой скорости вращения.

Переходим к анализу численных результатов. Рассмотрим, как влияет перемещение внешней поверхности на температурное поле внутри теплозащитного покрытия.

Основываясь на этом выражении, можно построить график зависимости накопленной поврежденности от числа циклов. На рис. 8.7 показаны две кривые, соответствующие двум амплитудам циклических напряжений Si и S2. С целью иллюстрации применения этой теории и предсказываемых ею результатов рассмотрим действие циклических напряжений двух уровней в виде последовательно

из центра (фиг. 149). На этой же фигуре показано распределение напряжений. 3. Растяжение полосы, ослабленной круговыми вырезами. В качестве примера использования полученных выше результатов рассмотрим (при условии текучести Мизеса) растяжение полосы, ослабленной вырезами с круговым основанием радиуса а (фиг. 150). Фиг. 149. Вблизи круговой части кон-

Соединение оболочки с промежуточным шпангоутом. В качестве частного случая приложения полученных результатов рассмотрим задачу взаимодействия цилиндрической оболочки под нормальным давлением со шпангоутом. В общем случае конструк-тивно-ортотропная оболочка вафельного типа, выполненная из изотропного материала, имеет толщины стенок по соответствующим направлениям б,э, 62Э1 б,пр (рис. 30). Из условия совместности деформаций оболочки и шпангоута получим внутренние краевые усилия