Результат объясняется

Мощность привода регулируемых насосов определяют по тем же формулам, но полученный результат необходимо разделить на диапазон регулирования подачи насосов (п'), который для отечественных насосов можно принимать равным 1,8—2,4 [7].

Для металлической набивки РВП при определении скорости коррозии учитывается двусторонняя поверхность нагрева. Поэтому при переводе с размерности г/(м2 • ч) на мм/год полученный результат необходимо увеличить вдвое.

В исследованиях, включающих много факторов, неэкономично и неэффективно изучать воздействие каждого фактора на результат. Необходимо рассматривать эксперименты, в которых учитывается более одного фактора. Например, если рассмотреть два фактора — А п В, имеющих соответственно р и q уровней и п наблюдений в каждой из pXq ячеек двусторонней таблицы (всего наблюдений N — = npq), то данные удобно расположить в табл. 19.

При проектировании крупных цехов полученный результат необходимо проверить примерной компоновкой площадей и размещением оборудования.

Полученный результат необходимо проверить следующим образом.

Полученный результат необходимо проверить по формуле (14) табл. 144. Дальнейший геометрический расчет пары производится по табл. 145.

Полученный результат необходимо проверить одним из следующих способов. Если i = 1 и deiu = deK, то рш = р„ = 45°.

Полученный результат необходимо проверить по формуле (14) табл. 31. Дальнейший геометрический расчет пары следует выполнять по табл. 32.

Приближенный способ не дает результата, достаточно близкого к истинному. Полученный результат необходимо уточнить. Уточнение производим методом перемещений. Уточнение по методу перемещений сводится к вычислению определителя четвертого порядка, представляющего уравнение устойчивости:

Если при определении мощности указатель N выходит влево за 'пределы шкалы А (при N^ < 1 кет), то искомую мощность в кет следует читать против указателя 1QN (точка 61,2), а в л. с. — против точки 45. Найденный результат необходимо сократить на 10.

Если при определении скорости резания указатель У шкалы 1т выходит за пределы шкалы А влево, то результат необходимо читать против указателя 107, а затем разделить его на 10.

Как видно, на показаниях часов А' никак не сказывается движение линейки и часов. Они показывают то же время, что и в случае, если бы линейка не изменяла своей длины, а часы не изменяли своего хода. Поскольку мы считаем неподвижной линейку L, этот результат объясняется тем, что сокращение длины линейки L' и замедление хода часов А' как. раз компенсируют друг друга. Если бы мы выбрали в качестве неподвижной линейку L', то это означало бы, что часы А должны пройти путь /„, равный длине покоящейся линейки L', а часы А' , как покоящиеся, не изменяют своего хода, поэтому они и должны показывать время /0/у. Итак, (9.30) выражает связь между показаниями часов А т А' в момент, когда они поравнялись.

Соединения V2O5 и 3Na2O-V2O5 имеют низкую коррозионную активность, а сульфат натрия практически не влияет на интенсификацию коррозии. Все названные компоненты золы мазута в среде азота коррозионной активности не проявляют. С увеличением в окружающей среде концентрации диоксида серы интенсивность коррозии увеличивается. Это касается особенно результатов опытов в присутствии соединения 3Na2O-V2Os. Добавление к азоту диоксида серы результатов не дало, а триоксида серы — ускорило коррозию. Последний результат объясняется освобождением кислорода из триоксида серы и его дальнейшим воздействием на коррозию. Отметим, что опыты проводились в условиях, когда все компоненты отложений, кроме 3Na2O-V2Os и Na2SO4, были в расплавленном состоянии (табл. 1.4).

Глубина износа труб из стали 12Х2МФСР превышает глубину износа труб из стали 12Х1МФ в среднем в 1,3 раза, несмотря на то, что коррозионная стойкость первой стали в среде продуктов сгорания эстонских сланцев несколько больше, чем у стали 12Х1МФ (рис. 4.11). Такой результат объясняется более низким значением степени показателя окисления стали 12Х2МФСР в сравнении со сталью 12Х1МФ. Известно, что ускоряющее действие периодического разрушения оксидной пленки на износ металла тем больше, чем ниже степень показателя окисления.

Предел усталости при изгибе уменьшается по мере изменения ориентации образцов с продольной на диагональную и поперечную, в то время как при кручении он остается постоянным при всех трех ориентациях. Этот результат объясняется тем, что усталостное разрушение в основном вызывается наибольшим переменным касательным напряжением. Для стали a_i/T_i== 1,5-=-1,76.

Лакокрасочные покрытия на образцах, размещенных в бухте Батумского порта на высоте 1 м над зеркалом моря, оказались более стойкими по сравнению с образцами, которые испытывали на атмосферной площадке. Этот противоречивый результат объясняется тем, что при испытании над зеркалом морской воды, когда возможно попадание морских брызг и тумана морской воды, определенную роль играют нефтепродукты, имеющиеся на поверхности воды.

Наиболее интересным и неожиданным следствием расчетов является то, что с увеличением шероховатости (в определенных пределах) коэффициент трения не только не увеличивается, но, наоборот, падает. Этот парадоксальный результат объясняется уменьшением площади действительного контакта с ростом шероховатости.

Математически установленный результат объясняется тем, что в обоих сравниваемых случаях критический расход газа линейно связан с величиной входного давления рп.

(см. столбец табл. 2, где приведены величины ? для различных в при М = 1024), 2) погрешность возрастает с увеличением М (т. е. по мере уточнения полной совокупности {f}, рис. 3). Этот несколько неожиданный результат объясняется тем, что условию (8) удовлетворяют некоторые точки, лежащие вне РП, которые

жания и отношения коэффициентов трения в реальном и гомогенном двухфазном потоках при изменении диаметра. Количественно это отклонение от обратной пропорциональности для рассмотренного диапазона изменения параметров не превышает 10% и его можно не учитывать. Во втором случае, как показало решение, граничный массовый расход меняется незначительно. Этот результат объясняется также сохранением почти постоянного соотношения между длинами экономайзерного и испарительного участков соответственно неизменности весового заполнения.

перенести, начальной влажности, чисел М, Re и р. Как уже отмечалось, с увеличением числа Маха при М<1 погрешность в определении ро уменьшается. Этот результат объясняется влиянием размеров капель и скольжения, изменяющихся в зависимости от М. Чувствительность зондов типов /, /// и IV к углу атаки на влажном паре оказывается большей, чем на перегретом, и существенно зависит от формы приемника. Показания зондов с внешним обтекателем характеризуются большей устойчивостью к изменению угла атаки.

Вместе с тем температуры на стенке оказываются более высокими практически во всех точках обвода профиля по сравнению с расчетными термодинамическими температурами. Этот результат объясняется, по-видимому, подводом теплоты вследствие конденсации на каплях, а также диссипативными процессами при взаимодействии фаз. Следует отметить заметное отличие температур в среднем сечении решетки и у концов лопаток, где значения AfCT оказываются более высокими (рис. 3.15).