Результат получается

Интересно, что величина со' не зависит от угла наклона О оси волчка. Кроме того, полученный результат показывает, что со' обратно пропорциональна со, т. е., действительно, чем больше угловая скорость волчка, тем меньше угловая скорость его прецессии.

Этот результат показывает, что полый вал, будучи одинаковым по прочности, вдвое легче сплошного. Объясняется это тем, что вследствие линейного распределения напряжений внутренние слои мало нагружены.

Результат показывает, что передаточное отношение будет тем больше, чем меньше разность z2 — г3 = Дг. Полагая Дг= 1 или z3 = z2+l,

Полученный результат показывает следующее:

Последний результат показывает, что из изотермических опытов можно найти произведение a^aQ, но не коэффициенты «т и

Затем дополнительно, с целью установления действительной «безопасности для исследуемых валов существования в них усталостных трещин глубиной 3,8—3,3 мм, были проведены •следующие испытания. Вал, прошедший базу испытаний (107 циклов), был подвергнут дополнительным нагружениям на том же уровне (оа = 280 МПа). Поломка вала произошла после 20 млн. циклов по гладкой части в удалении от галтелей. Этот результат показывает, что в данном случае была полностью нейтрализована концентрация напряжений в галтелях и достигнут уровень предела выносливости гладкого вала того же сечения. Анализ трещин в галтелях этого вала (рис. 67, точки 4) показал, что глубина нераспространяющихся трещин в нем равна критической глубине, определенной на сломавшихся валах. Это еще раз подтверждает правильность предположения о том, что максимальная длина трещин в несломавшихся галтелях разрушившихся упрочненных валов является достаточно близкой к критической длине нераспространяющихся трещин в этих валах. Далее были испытаны два вала при напряжении оа = = 240 МПа, первый из которых был снят с испытания после 1 млн. циклов нагружения, а второй после 100 млн. циклов. Анализ трещин в галтелях этих валов (рис. 67, точки '5 и 6) показал, что уже при сравнительно небольшом числе циклов нагружения (1 млн.) усталостная трещина достигает глубины около 2 мм. Дальнейшее, весьма длительное нагружение не приводит к поломке вала именно в связи с тем, что выбранный уровень напряжений, с одной стороны, не может привести к развитию усталостной трещины более критической длины в зоне концентратора и, с другой стороны, не может вызвать зарождение трещины на гладкой части вала. Максимальная глубина трещин в галтелях вала, проработавшего 100 млн. циклов, оказалась равной 3 мм.

~ 0,6 мг/л. Полученный результат показывает, что не только БТА, но и МЭА участвуют в формировании защитной пленки на поверхности меди. Этот результат получен при отношении объема раствора к поверхности меди 1,04 м3/м2, в то время как в системе охлаждения генератора мощностью 640 МВт оно равно 0,07 м3/м2, поэтому в реальной системе можно ожидать еще более быстрого вывода компонентов ИКО из охлаждающей воды.

Результаты экспериментов по установлению требуемой частоты ввода ИКО в систему охлаждения в зависимости от времени сохранения защитных свойств ингибиторной пленки на меди после ввода ИКО приведены на рис. 11.17 (сплошная кривая). После выдержки медных образцов в аэрированной воде при 80 °С и определения резистометрическим методом скорости коррозии меди — 0,019 г/(м2-ч) — в воду были введены 0,005 г/л МЭА и 0,01 г/л БТА (стрелка /), что привело к постепенному уменьшению скорости коррозии до постоянного значения 0,0011 г/(ма-ч). Спустя 137 ч раствор с ингибиторами был заменен чистой водой (стрелка 2). В течение последующих 600 ч испытаний в чистой воде скорость коррозии меди оставалась постоянной и равной 0,001 г/(мг-ч). Полученный результат показывает, что сформированная защитная пленка сохраняет защитные свойства в течение длительного времени даже при полном удалении ингибиторов из раствора [4].

разрушения некоторых технических сталей (DM45, AISI304, S-816) в азоте и вакууме (~10~4 торр) [24]. Другим примером такого поведения служит нержавеющая сталь 304 в чистом кислороде [35]. Этот результат показывает, что чистый кислород не обязательно оказывает на ползучесть материала такое же влияние, как воздух [32, 33, 35, 45].

в том числе 27% на сплошной контроль, а 11% на все остальное. Полученный результат показывает, насколько велик удельный вес затрат на выполнение функций, обеспечивающих качество продукции, и следовательно, насколько важно выбрать такой вариант СРК, который свел бы эту сумму к минимуму.

Затем графическим путем, методом подбора длин шатуна и коромысла при выбранном г, строим геометрическое место R = Гы (г), соответствующее переходу механизма из положения 1 в положение 4 (рис. 311). Это геометрическое место получилось в виде вертикальной прямой, проходящей через конец г* = 25 мм. Такой результат показывает, что в рассматриваемом случае для перехода механизма из положения / в положение 4 годятся любые шатуны при одном и том же кривошипе, равном г — 25 мм.

Лучевое центрирование осуществляют боковыма-гранями тгостпев U плоскости которых сходятся "на оси вала (рис. 265, г). При равномерном нагреве деталей и осесимметричном растяжении ступицы центробежными силами соблюдается геометрическое подобие системы, в силу чего центрирование сохраняется при любых условиях работы. Практически тот же результат получается при обыкновенных прямобочяых шлицах 2 С центрированием по рабочим граням. Отклонения от правильного центрирования тем меньше, чем тоньше шлицы, т. е. чем больше их число. ^

Технология процесса может быть различной. Для увеличения перепада температур можно одновременно с нагревом периферии охлаждать ступицу. В некоторых случаях достаточно глубокого охлаждения ступицы (например, в жидком кислороде). Неодинакова и последовательность процессов. Можно равномерно прогреть весь диск, а затем быстро охладить ступицу. Тот же результат получается, если диск охладить до минусовой температуры, а затем его прогреть с периферии..

уплотнения. Аналогичный результат получается, если сделать стенки хомута плоскими (б).

где использовано тождество cos2 г/ = (1 -f-cos2«/)/2 и равенство яулю интеграла от cos2y. Из (51) мы видим, что среднее значение квадрата косинуса равно 1/2. Этот результат следует запомнить. Аналогичный результат получается и для среднего значения квадрата синуса*). Из (50) и (51) мы получаем для среднего значения кинетической энергии

Мы увидим, что в последующих расчетах величина Ь играет большую роль. В предположении, что центральный заряд равен ЮОе, получаем, что для альфа-частицы со скоростью 2,09-109 см/с Ь составляет около 3,4-10~12 см. Этот результат получается при допущении, что Ь очень мало по сравнению с R. Поскольку предполагается, что порядок величины R тот же, что и радиуса атома, а именно 10~8 см, ясно, что до своего отскока назад альфа-частица проникает в глубь атома настолько близко к центральному заряду, что полем, обусловленным равномерно распределенным отрицательным электрическим зарядом, можно пренебречь. Вообще, простой расчет показывает, что для всех отклонений, превышающих один градус, можно с достаточной степенью точности приписывать все отклонение действию только поля центрального заряда. На этом этапе развития теории можно не учитывать возможных отдельных отклонений, обусловленных отрицательным электричеством, распределенным внутри объема атома в виде

шением QB и снижением Га и От'. Аналогичный результат получается при увеличении присосов Дат и Дапл и постоянстве избытка воздуха в горелке, аг = const.

шением QB и снижением Та и 0^. Аналогичный результат получается при увеличении присосов Лат и Аапл и постоянстве избытка воздуха в горелке, аг = const.

Тот же результат получается, если вычислить координаты точки С в системе Вх\у\, а затем применить формулы преобразования координат.

Тот же результат получается, если начислить коордпп.тш точки и в системе Ох\у(, а затем применить формулы преобразования координат.

зователя к объекту (у<С 0) и от него (v > 0) вызывает различные изменения вектора (УВн*- Аналогичный результат получается в случае 1 при ги ф О и в случае 4 (см. табл. 9).

При определении линейного перемещения к брусу прикладывают единичную силу Р' = 1 • при определении углового перемещения необходимо прикладывать пару с единичным моментом т' = 1. Если при вычислении интеграла Мора результат получается со знаком плюс, то направление искомого перемещения совпадает с направлением приложенной единичной силы (или пары). Знак минус укажет, что эти направления прямо противоположны.