Результат позволяет

б) Покажите, что такой же результат получится, если в произведении по» "менять индексы и произвести суммирование г/ X F/г.

Тот же результат получится и для наблюдателя, связанного с камнем. Для него ускорение камня равно нулю, а ускорение Земли /OT+]W и скорость Земли vm-\- VM.

Заметим, что в крайнем положении ползуна Р„ с = vsF3, где v3 -> 0. Тогда из равенства Ря = Р„л следует, что F3 -> оо. Тот же результат получится для коромысла. В крайнем положении Рпл = = со3Мд, где а>3->0 и, следовательно, М3-> оо. Если поменять местами движущие силы и силы полезных сопротивлений, то в обоих случаях конечному значению силы F3 на ползуне и момента М3 на коромысле будет соответствовать момент Мг -> 0 на кривошипе.

т. е. точки верхнего основания, лежащие на наружной -поверхности, окажутся на оси — верхнее основание цилиндра стянется в вершину конуса. Чем менее жесток материал цилиндра и чем больше его объемный вес, а также коэффициент Пуассона, тем меньшей оказывается длина Lnp, т. е. тем большим- оказывается угол при вершине конуса. Следует, однако, заметить, что при таких больших перемещениях нельзя пользоваться линейными уравнениями (9.3), справедливыми лишь для малых перемещений. Если же воспользоваться для решения этой же задачи нелинейными уравнениями, то результат получится иным, соответствующая ему форма, которую приобретает цилиндр в результате деформации, окажется значительно более сложной, чем конус с вершиной. 3. Найденные выше функции и, v и w полностью характеризуют форму деформированного цилиндра, но не позволяют судить о положении его в пространстве. Для охарактеризования этого положения нужно иметь данные о действительном закреплении цилиндра в пространстве. Если цилиндр закреплен так, что точки, лежащие на наружной окружности верхнего основания, не имеют вертикального перемещения (в плоскости основания они перемещаются, оставаясь на окружности и приближаясь к оси, т. е. располагаются на окружности меньшего радиуса, чем первоначальная), то весь цилиндр, сохранив форму, расссмот-ренную выше, опустится так, что центр нижнего основания получит вертикальное перемещение

Если теперь применить метод развития поводка к простой замкнутой цепи, то результат получится различным в зависимости оттого, какой поводок развивается — крайнего звена или среднего. В первом случае получается простая концевая цепь, во втором — сложная концевая цепь, тождественная по своему составу тем цепям, которые получаются из сложной открытой цепи разъединением в ней шарнира. Таким образом, этот метод существенно не меняет цепи, и первоначальная цепь своей структуры не меняет. Следовательно, класс образования не меняется и остается третьим.

Дополнительно к этому следует сказать, что случай с падающей массой практически осуществляется тем, что сразу после падения мы присоединяем массу на длительное время к телу, на которое она «падает», и только после этого при помощи бесконечно короткого импульса мы сообщаем ей количество движения mvo. Конечно, результат получится тот же.

ности уже относительно небольшое падение интенсивнс-сти УЗК на выходе приемного тракта вызывает значительное уменьшение показаний индикатора. При низкой чувствительности тот же результат получится лишь при очень сильном падении интенсивности УЗК, что соответствует дефекту большей площади.

Совершенно иной результат получится при подогреве воды в сосуде сверху. В этом случае в верхней части сосуда вода станет горячей и даже частично может превратиться в пар, а в нижней части сосуда она будет оставаться совершенно холодной.

Более точный результат получится, если усреднение производить по формуле

и формулой (4.26) для более точного определения энтальпии влажного воздуха, то результат получится ещё более сложным и громоздким, весьма неудобным для практического использования.

главных точек звеньев. Тот же результат получится, если воспользоваться методом подобия. Для этого необходимо, чтобы многоугольник

Последний результат означает, что в момент удара мгновенная ось вращения второй гантели проходит через центр правого шара. Этот результат позволяет свести рассматриваемый случай удара гантелей к удару шаров. Поскольку правый шар в момент удара не приобретает скорости, то удар первой гантели в левый шар можно рассматривать, не учитывая влияния правого шара второй гантели, т. е. как центральный удар шара массы 2т (поскольку стержень, соединяющий оба шара первой гантели, абсолютно жесткий, массы обоих шаров этой гантели играют одинаковую роль) в шар массы т. Подставляя эти значения масс в формулу (4.40) для шаров разной массы, найдем:

Этот результат позволяет сделать вывод, о котором мы уже упоминали: обусловленные вязкостью тангенциальные силы, возникающие в движущейся жидкости, пропорциональны не величине сдвига, а скорости изменения сдвига.

В принятой системе координат ХА = a cos ф cos ц, уд = a cos ф sin ц, ZA = d + a sin ф. Этот результат позволяет сде-

Этот результат позволяет предположить, что в вакууме может происходить и прямое разложение SisN^ Следовательно, отсутст-

Полученный результат позволяет высказать предположение о том, что уравнение тигщ (4.16) в достаточной мере отражает закономерность влияния вида напряженного состояния на долговечность жаропрочных материалов. Это предположение эквива-

разцов, охлажденных после отпуска на воздухе, пределы выносливости по разрушению уменьшаются с ростом концентрации напряжений независимо от температуры отпуска. Кроме того, для всех этих образцов усталостных трещин при напряжениях ниже предела выносливости по разрушению обнаружено не было. Этот результат позволяет заключить, что разрушения образцов, охлажденных после отпуска на воздухе, определяются сопротивлением материала возникновению трещины.

Полученный результат позволяет в первом приближении с 'Оговоренной выше точностью рассматривать систему уравнений (14.15) как расщепленную:

= const. Значения Rej в этих опытах составляли (0,9-105; 1.38Х Х105; 1,88-108; 2,35-105). При увеличении числа Мс1, от 0,42 до 0,84 к. п. д. т]г возрос на 1,1 %,. а к. п. д. ц1 — на 2 %. Этот результат позволяет также сделать вывод об увеличении выходных потерь энергии с ростом числа М.

Последний результат позволяет сделать вывод о том, что при повышении порядка уравнения в случае выполнения расширенной исходной предпосылки составляющие высоких порядков не оказывают существенного влияния на величину ошибок.

~0,3. При больших величинах 6Z влияние РК ослабевает, поток за НА интенсивно перестраивается и появляются углы атаки при входе потока на РК, снижающие к. п. д. ступени. Эти углы атаки можно рассчитать, выполнив проверочный расчет пространственного потока в ступени. Если углы атаки окажутся недопустимо большими, следует исправить геометрические характеристики профилей РЛ. Выполненные экспериментальные исследования ступеней с существенно сниженным градиентом степени реактивности показали, что применение ТННЛ как при «1 = const, так и при ai = varia, не препятствует достижению высокого к. п. д. ступени, если РК спроектировано по предлагаемой приближенной методике, хорошо согласованы расходы через НА и РК, а также правильно оценено влияьие осевого зазора. В таких ступенях выигрыш от улучшения структуры потока в корневой зоне ступени перекрывает небольшое увеличение потерь у периферии. Радиальные течения в ступени, если они не ведут к нерасчетным углам натекания на РЛ, не вызывают ощутимых дополнительных потерь энергии. Ступени с ТННЛ обладают лучшими, чем ступени обычного типа, характеристиками при повышенных радиальных зазорах. Полученный результат позволяет рассмотреть вопрос о применении ступеней с умеренным ТННЛ в проточных частях паровых турбин с целью их оптимизации.

пана турбины К-200-130 ЛМЗ с трещиной глубиной / -^ 30 мм, показали, что отношение этих напряжений в исследованной области не превышало 8 %. Этот результат позволяет, в первом приближении, рекомендовать использование параметров эквивалентного цикла, определенных для первой стадии разрушения, в расчетах по второй стадии.