Результат представлен

Полученный результат представляет собой общее передаточное число передачи

Когда матрица предпочтений полностью заполнена, единицы в верхних половинах клеток складываются, и суммарный результат представляет собой ранг объектов.

Последний результат представляет также интерес как максимально возможное значение модуля коэффициента формы при заданном значении а < 1 и р = 1. (____

Так как в действительности балка обладает определенной массой, то приведенный результат представляет собой предельное значение прогиба г/о- Действительный прогиб будет меньше. Если вес 102

Массово-габаритные показатели представляют собой удельные характеристики, получаемые путем деления массы или объема установки на показатель ее производительности1. При использовании соответствующего частного показателя производительности результат представляет собой частный массовый или габаритный

Полученный при этом результат представляет собой коррекцию на внутреннее оборудование, которая должна учитываться при подсчете количества мазута в резервуаре.

сти имеют место на входе в эти ступени, изобразятся линиями //—• ///' и ///—/С'. Как видно из рисунка, сумма адиабатических работ сжатия воздуха во всех трех ступенях оказывается больше адиабатической работы компрессора на величину, пропорциональную заштрихованной площади. Аналогичный вывод получается и при сравнении адиабатических работ компрессора и его ступеней в параметрах заторможенного потока. Этот результат представляет собой эффект теплового сопротивления в многоступенчатом компрессоре и связан с тем, что температура воздуха на входе в каждую последующую ступень оказывается выше, чем она была бы при отсутствии потерь. А это приводит к увеличению потребной работы ежа» тия воздуха в каждой последующей ступени.

Этот результат представляет собой аналог результата Эшелби (4.2) в теории плоской деформации; в последующей работе с применением конструктивной методики Фрейда [39,40] был установлен также аналог формулы Кострова (4.1). Полученные общие результаты можно суммировать в виде следующего утверждения: коэффициент интенсивности напряжений при распространении трещины в виде полуплоскости в случае типа 1

Как и следовало ожидать, эффект анизотропии не оказывает заметного влияния на силовые и кинематические характеристики конструкции, о чем можно судить по табл. 11.1, где приведены результаты расчета тангенциальных напряжений на основе теории анизотропных (в числителе) и ортотропных оболочек (в знаменателе) при различных значениях угловой координаты (f. Напряжения выведены в точках срединной поверхности слоев. Числовые данные таблицы свидетельствуют также о том, что в беговой части и на боковине реализуется слабомоментное напряженное состояние. Этот результат представляет интерес с точки зрения использования при расчете грузовых диагональных шин упрощенных методик, в основу которых положены уравнения безмоментной теории оболочек.

В заключение рассмотрим и сравним результаты решения задачи в геометрически линейной и нелинейной постановках. Зависимости удельных моментов и перемещений исходной поверхности каркаса от угловой координаты <р показаны на рис. 11.5. Как видим, линейная теория оболочек принципиально неверно описывает напряженно-деформированное состояние грузовой диагональной шины. Обратим внимание на величину крутящего момента Я, который в беговой части шины на порядок превышает удельные изгибающие моменты М\ и Л/2 (см. рис. 11. 5, а). Полученный результат представляет скорее теоретический, нежели практический интерес, так как напряженное состояние шины в беговой части является безмо-ментным.

Итоговый результат представлен па рис. 15.3, где даны значения1) коэффициентов интенсивности напряжений первого и второго типа Ki и Кп [165]. Далее при необходимости эти коэффициенты можно использовать в расчетах на прочность.

Определяющие уравнения упругопластического поведения, включая закон течения Прандтля — Рейсса, были приведены в разд. II, В, основной результат представлен зависимостью (22). Так как компоненты девиатора напряжений 5ц и октаэд-рическое касательное напряжение TO, представляющие собой функции от ац и ЕЦ, входят в эту зависимость нелинейно, уравнение (22) является нелинейным. Во избежание математических трудностей, возникающих при решении системы нелинейных уравнений, можно применить способ пошагового приложения внешних воздействий. Если на каждом шаге приращения нагрузки достаточно малы, то как нелинейные коэффициенты, содержащие s,,- и TO, так и линейно входящую величину Мт можно считать постоянными, равными соответствующим значениям в начале этого шага. Таким образом, при помощи процедуры пошагового нагружения нелинейная задача приводится к последовательности линейных задач. Регулируя допустимую величину приращения нагрузки, можно изменять величину интервала, на котором эта последовательность хорошо аппроксимирует исходную задачу.

С помощью магнитной головки, имеющей известную характеристику, исследовалась также зависимость между интенсивностью полей рассеяния и средней намагниченностью листа. Полученный результат представлен кривой / на рис. 1, г, где по оси абсцисс отложена величина тока в намагничивающих катушках, по оси ординат — напряженность магнитного поля рассеяния (Э). Одновременно у исследуемых листов измерялась величина индукции (кривая 2, по оси ординат отложена индукция листа, кгс). Кривая / на рис. 1,г, полученная при измерении поля рассеяния на той же порошковой полосе, что и на рис. \,а, б, в, дает представление о типичной связи между величиной магнитного поля рассеяния и намагничивающего поля. При этом установлено, что интенсивность магнитного рассеяния зависит также от амплитуды А зигзагообразной магнитной макроструктуры, которая это рассеяние вызывает. Именно чем длиннее порошковые линии в зигзагообразных фигурах, тем больше напряженность обусловливающих эту порошковую структуру магнитных полей рассеяния (при заданном намагничивающем поле). Так, например, измерения показали, что при сохранении характера зависимости в целом величина напряженности полей рассеяния на порошковых полосах, различающихся по длине примерно на 5 мм, при индукции листов 15 кгс имеет разницу около 10%. Следовательно, учитывая найденную в работе [2] связь между амплитудой зигзагообразных фигур и величиной зерна в пластине, можно заключить, что в листах трансформаторной стали с крупным зерном имеет место более сильное магнитное рассеяние, чем в мелкозернистых образцах.

На рис. 3.15, б тот же результат представлен в других коорди-

Этот результат представлен на рис. 8.5, из которого видно, что при указанных режимных параметрах критическая мощность семистержне-вой сборки возросла примерно на 20%. Основные результата исследования [108], полученные на семи- и трехстержневых сборках, представлены на рис. 8.6 и 8-;7 соответственно в виде зависимости критической мощности сборки от температуры воды на входе при давлениях 7,4 и 9,8 МПа для массовых скоростей потока от 600 до 2000 кг/(м2-с). Как видно из рисунков, интенсификаторы теплообмена существенно увеличивают критическую мощность стержневой сборки. Анализ и результаты сравнения показывают, что прирост предельной мощности у сборок с интенсификаторами увеличивается с ростом массовой скорости потока и с уменьшением недогрева воды на входе в сборку. Это положение достаточно хорошо иллюстрируется рис. 8.8, из которого видно влияние массовой скорости потока и температуры воды на входе на прирост предельной мощности в трехстержневой модели ТВС с интенсификаторами, выраженный в процентах по отношению к критической мощности аналогичной сборки без интенсификаторов. При температуре воды на входе 250°С и массовой скорости потока 2000 кг/(м2-с) прирост критической мощности составляет более 50%.

Решение тепловой задачи при <7CT=H=eonst дано в работе Г. С. Амброка [80]. Результат представлен в виде удобных расчетных зависимостей.

По таким же исходным данным сделан расчет по формуле (6-30) для определения массовой скорости во вторых трубах при нестационарном процессе, а результат представлен на рис. 6-4. Кривая оказывается подобной кривым на рис. 6-3. Однако абсолютное значение скоростей может быть заметно меньше,

функция (т))/2т]0 = ? численно интегрируется по правилу трапеции. Результат представлен графически на рис. 6.

Следует обратить внимание на количество знаков корня уравнения. Вычисление корня описано средствами символьной математики, и поэтому результат представлен с большим количеством знаков. Однако понятно, что корень уравнения мог быть найден только с использованием численных алгоритмов, и, следовательно, на самом деле можно принять в результате только восемь десятичных

Итоговый результат представлен па рис. 15.3, где даны значения1) коэффициентов интенсивности напряжений первого и второго типа Кт и Кг1 [165]. Далее при необходимости эти коэффициенты можно использовать в расчетах на прочность.

Выражая из уравнения (5.70) величину с^ и подставляя ее в решение (5.55), мы получим уравнение границы (5.68). Полученный результат представлен на рис. 5.6; границы области устойчивости (неустойчивости) показаны штрихпунктирными линиями.

осесимметричного ротора с трещиной. По мере приближения к вершине трещины сетка элементов сгущается, что для наглядности на этом рисунке отражено последовательными вставками. Последняя из них окружает вер-гаину трещины. Итоговый результат представлен на рис. 60, где^даны значения коэффициентов интенсивности напряжений первого и второго типа KL и Кн. Далее при 100