Результат справедлив

Этот результат совпадает с точным.

Kli=Gcosasina-Jnt. Этот результат совпадает с точным.

Этот результат совпадает с (6.11).

откуда находим о «* 2 • 10е эрг/100 г *» 2 • 104 см2/с2. Этот результат совпадает с тем, который мы получим, если воспользуемся элементарным соотношением v2 = 2gh, в котором ускорение постоянно и начальная скорость равна нулю:

Этот результат совпадает с решением, получаемым из силового критерия Ирвина (3.9).

Этот результат совпадает с полученным ранее [397]. Однако, как уже отмечалось, взаимное расхождение противоположных берегов трещины 2w(R) па ее кромке не равно нулю. Если это так, то получаем конечное значение прочности сплошного тела. В самом деле, положим в уравнении (18.14) на контуре М =• = 2"f — aaw*, где w(R) — w* — постоянная величины. При этом прочность тела в отсутствие трещины определяется напряжением о0 = 2f/w* (теоретическая прочность). Тогда уравнение (18.15) перепишется так:

Из (17) следует, что •&ю==я момент щ становится равным нулю, что соответствует неустойчивому, «вывернутому наизнанку» состоянию кольца. Этот результат совпадает с ранее известным результатом для кольца при Л22 = Лзз.

Этот результат совпадает с зависимостью (17-9).

Полученные при исследовании кинетические кривые (рис. 7.28) показывают, что при наложении на выдержку около 1000 циклов малой амплитуды с частотой 150 Гц материал начинал проявлять чувствительность к бигармоническому нагруже-нию уже при /Стах < 20 МПа-м1/2. Этот результат совпадает с данными, представленными ранее (см. рис. 7.14). Число циклов низкой амплитуды оказывало существенное влияние на величину продвижения трещины за блок нагружения. При этом блок нагружения по своим параметрам соответствовал условиям многоциклового вибрационного нагружения диска за ПЦН. Сопоставление фрактографических параметров излома при разных условиях нагружения показало, что при СРТ в пределах 10~8 м/цикл от циклов малой амплитуды на изломе формировались только фасетки квазихрупкого внутризеренного и внутрифазного разрушения материала, а усталостных бороздок в изломе не было. Бигармоническое нагружение при СРТ, когда материал проявлял чувствительность к циклам малой амплитуды, вызывало формирование преимущественно фасеточного отражающего пластинчатую (ос^ + р\)-структуру материала рельефа излома, на фоне которого имелись локальные

но частота автоколебаний при этом изменяется на 38%, если D — 0,075, и всего на 7%, если D — 0,22. При D — 7,5 частота автоколебаний, в пределах точности измерения, совершенно не зависит от жесткости системы. Такой результат совпадает с результатами опытов И. С. Штейнберга [1] и Р. Ф. Скрутона [2], вг которых изменение жесткости детали и резца не влияло на частоту рассматриваемого типа вибрации.

Результат совпадает с формулой (2.83).

г) Центр тяжести однородной призмы. Разобьем призму (рис. 1.83) плоскостями, параллельными ее основаниям, на тонкие пластинки одинаковой толщины. Центры тяжести этих пластинок будут лежать на отрезке CiCz, соединяющем центры тяжести верхнего С: и нижнего С2 оснований призмы. Так как пластинки имеют одинаковые силы тяжести, то центр тяжести призмы совпадает с центром тяжести однородного отрезка dC2. Следовательно, центр тяжести С однородной призмы лежит в середине отрезка, соединяющего центры тяжести верхнего и нижнего оснований призмы. Очевидно, что приведенный результат справедлив по отношению к однородному цилиндру.

Можно видеть, что результат справедлив при любом соотношении F1 и F%, в частности, также и для расширяющихся насадков (/72>>^i); во всех случаях сила R направлена к выходному сечению.

Результат справедлив при любом соотношении Ft и FZ, в частности, также и для расширяющихся насадков (Ft > Л); во всех случаях сила R направлена к выходному сечению.

Полученный результат справедлив для любых способов обмена двух материалов электронами, в том числе и путем термоэлектронной эмиссии в вакуум, через внешнюю цепь и т. д. • .

Полученный результат справедлив только при '.небольших отклонениях рычага, когда массу пружины можно включить в массу клапана (см. ниже). Обозначим коэффициент жесткости клапанной пружины через k0, коэффициент жесткости пружины толкателя через k\, мгновенный ход клапана через Н0 и ход толкателя через А]. Начальное обжатие клапанной пружины обозначим через Я0 и соответственно пружины толкателя — • через Н\.

Этот результат справедлив только в случае полосы очень узкого прямоугольного поперечного сечения.

При выводе не делалось никаких предположений о свойствах газа, поэтому полученный результат справедлив как для идеального, так и для реального газов: при дросселировании энтальпия газа не изменяется.

Этот результат справедлив только в случае полосы очень узкого прямоугольного поперечного сечения.

Полученный результат справедлив при том условии, что Asg: 1, т. е. 8Т^8. В противном случае за пределами динамического пограничного слоя (при SsgyscS.,.) скорость получает постоянное значение W, не подчиняясь более формуле (4-55). Тогда необходимые вычисления оказываются более сложными. Поскольку Л «С 1, можно пренебречь вторым членом в скобках по сравнению с первым, не делая при этом грубой ошибки [51]. Если подставить затем вычисленное значение интеграла в выражение (4-52), используя (4-58), то можно получить такое уравнение:

Этот результат справедлив и для внутренней, и для внешней задачи, если учесть, что в последнем случае знак д, должен быть изменен

Сравнение формул (3-1-34) и (3-1-35) показывает, что при прочих одинаковых условиях средний коэффициент теплоотдачи горизонтальной трубы при Гс — const больше, чем при <7c=const. Различие при этом невелико и составляет величину около 5%- Этот результат справедлив для принятого закона осреднения коэффициента теплоотдачи