Размножения дислокаций

Монтаж фурменных устройств следует роизводить в следующем порядке. Сначала на кожухе печи нужно разметить центры фурменных отверстий, обозначить их пересекающимися осями и прорезать временно отверстие даметром 100—120 мм (фиг. 186, а). Затем вокруг печи делают опорный каркас из уголков, приваривая их к колоннам печи (фиг. 186, б). Верхнюю поверхность каркаса нужно выверить по проектной отметке осей фурм с точностью ± 1 мм. На каркасе натягивают струны (8 струн, если печь имеет 16 фурм) и выверяют их по центрам размеченных отверстий с каждой стороны печи. При этсм все струны должны пересечься в одной точке, совпадающей с вертикальной осью доменной печи. Несовпадение точек пересечения отдельных струн и отклонение от оси печи при этом не должны превышать 10 мм. Если такая точность не получается, нужно переместить наиболее отклоненные струны, зафиксировать их новые положения и разметить отверстия под амбразуры (фиг. 186, в).

1) Фрезеровать или строгать отломанный кронштейн и место под новый кронштейн; 2) установить новый кронштейн и разметить отверстия в корпусе по отверстиям кронштейна; 3) сверлить отверстия под резьбу в корпусе; 4) нарезать резьбу; 5) снять заусенцы; 6) установить кронштейн; 7) крепить его к корпусу болтами; 8) сверлить отверстия под контрольные штифты; Р) развернуть отверстия; 10) установить штифты; 11) расточить отверстия по диаметру d в размер

12 Разметить отверстия на тор- Плита Призма

5 Разметить отверстия Плита Призма

Разметка. Разметить отверстия.

Расточная. Установить станину торцами лап к шпинделю станка. Разметить отверстия под уравновешивающие устройства (рис. 101, д) и сверлить специальными головками методом глубокого сверления.

Слесарная. Установить две стыкуемые рамы на поверхность 1 стыками поверхности 3 друг к другу. На рамы наложить крышки и хомуты, по отверстиям которых разметить отверстия в рамах.

Разметка. Разметить отверстия под сверление

Разметка. Разметить отверстия со стороны фланца

Разметка. Разметить отверстия под электронагреватели диаметром 32+2 мм

Разметка. На торцах барабана восстановить осевую риску /—/. По рискам, нанесенным на корпусе барабана, разметить отверстия под болтовое крепление футеровок и нанести контрольные окружности.

Таким образом, разрушению металлов предшествует пластическая деформация. Пластическая деформация приводит к накоплению повреждений структуры и разрыхлению металла. На ранних стадиях деформации - за счет размножения дислокаций, на более поздних - инициированием и развитием микродефектов. Микротрещины возникают преимущественно в полосах скольжения в

Для развития пластической деформации необходимо увеличить число дислокаций, что наблюдается при пластическом течении (рис. 57). Механизм размножения дислокаций предложен Франком и Ридом. При увеличении напряжения исходный дислокационный сегмент (рис. 57, а) закреплен в точках АВ. При увеличении напряжения сегмент будет выгибаться (рис. 57, б) и принимать последовательно формы, приведенные на рис. 57, в—д. При сближении выступов сегмент приобретает СВОЮ исходную конфигурацию, образуя при этом расширяющуюся дислокационную петлю (рис. 57, е). При продолжающемся действии напряжения дислокационный источник может генерировать новые дислокационные контуры. Скопление вакансий и границы зерен

эффициент А в выражении (2.9) называется иногда скоростью размножения дислокаций (др/де) и имеет порядок величины от 109 до 1011 см~2 (нижние значения для монокристаллов, верхние — для поликристаллов). Примеры некоторых зависимостей р (е) приведены на рис. 2.2. Кстати, следует отметить, что вообще количество работ, в которых зависимость (2.9) экспериментально подтверждается на самых различных материалах, составляет уже около трех десятков.

заметно ниже верхнего предела текучести. И хотя эксперимент на германии, кремнии, фтористом литии и других материалах [58, 59] не вызывает сомнения и в целом теория динамического размножения дислокаций подтверждается, не следует тем не менее его абсолютизировать и каждый материал необходимо анализировать отдельно.

то дислокационная петля становится источником Франка — Рида и генерирует новые дислокации. В настоящей работе рассматривается случай, когда t и Lw не удовлетворяют условию (13), т. е. размножения дислокаций не происходит.

Кинетика размножения дислокаций при малых циклических знакопеременных нагрузках будет несколько иной, чем при больших статических. Этот вопрос частично рассматривался в работе i[14]. Настоящая работа является дальнейшим развитием и обобщением модели кинетики размножения дислокаций при малых циклических знакопеременных нагрузках, которая была предложена в работе :[ 14].

Уравнения (2) и (3) дают зависимость между плотностью дислокаций U, амплитудой пластической деформации епл (напряжения аа) и числом циклов N нагруже-ния. Эти уравнения подобны уравнению (1) кинетики дислокаций для статического и квазистатического нагру-жений. Характерной особенностью кинетики размножения дислокаций при нарастающем квазистатическом на-гружении является то, что образовавшийся источник сразу начинает работать, а число действующих источников определяется величиной пластической деформации. При воздействии знакопеременных напряжений малой амплитуды на кристаллический материал, дислокации в котором закреплены точечными дефектами, работа источников становится возможной только после отрыва дислокаций от точечных дефектов. Отрыв дислокаций от точечных дефектов может быть достигнут сразу при приложении достаточно большого напряжения или после определенного числа циклов знакопеременного напряжения малой амплитуды. Предполагается, что после отрыва потенциальных дислокационных источников от точечных дефектов процесс образования новых источников и размножение дислокаций происходят так же, как и при квазистатическом нагружении.

Проведенный анализ показал, что вследствие сложного процесса движения и размножения дислокаций и других дефектов кристаллической структуры, большого числа меняющихся в процессе деформации параметров, характеризующих дислокационную структуру, в настоящее время уравнение состояния, пригодное для инженерных расчетов, не может быть построено только на основе дислокационной модели. Уравнения состояния, в которые входят усредненные параметры дислокационной структуры материала, следует рассматривать как аппроксимацию эмпирических данных аналитическим выражением особого вида.

кого нагружения [432, 433] и влияния режима нагружения [137, 168, 169, 276]. Второй подход, основанный на кинетике размножения дислокаций [74, 250] и связывающий задержку текучести с развитием пластической деформации и увеличением плотности дислокаций до определенного уровня, также удовлетворительно описывает процесс деформирования материала с учетом режима нагружения [194, 349, 350].

Включение в работу источников размножения дислокаций повышает общую плотность дислокаций, а следовательно, и скорость пластического, течения до исчерпания задержки текучести. Нагрузка на верхнем пределе текучести, таким образом, определяется действием двух факторов — освобождением от закрепления определенной части дислокаций и их размножением. Увеличение плотности подвижных дислокаций и связанное с ним снижение средней скорости их движения (при постоянной скорости движения захватов испытательной машины) ведет к уменьшению нагрузки, необходимой для поддержания заданной скорости.

Связанную с деформацией скорость размножения дислокаций можно принять пропорциональной их общему числу и энергии (чем выше энергия дислокаций, тем выше вероятность генерации новых дислокаций). В первом приближении, представляя энергию дислокаций зависимостью EK^Lvcp(l + ^Lvcp), записываем скорость деформационного размножения дислокаций в виде