Размольного оборудования

больших пластических деформаций. Отсюда следует, что при деформации происходит размножение дислокаций. Источниками генерации дислокаций являются источник Франка-Рида, границы зерен, двойников, дисперсных частиц второй фазы и др.

положим, что мы деформируем кристалл с достаточно низкой плотностью подвижных дислокаций, причем скорость деформирования постоянна. При малых напряжениях дислокации движутся медленно и не могут обеспечить деформацию, сравнимую с деформацией, которую задает машина, что в результате вызывает рост напряжения. При увеличении напряжения начинается быстрое размножение дислокаций и скорость их движения постоянно растет. Напряжение перестает увеличиваться, dr/d (А/) = 0, когда выполняется условие 6рУ — = 2УМ//0, т. е. скорость пластической деформации должна стать равной скорости машины. Тем не менее с ростом деформации продолжается размножение дислокаций, их оказывается более чем достаточно

Размножение дислокаций под действием знакопеременных колебаний малой амплитуды. Характерной особенностью всех рассмотренных процессов является то, что возникший источник дислокаций сразу начинает работать, а число действующих источников определяется величиной деформации. Однако при воздействии знакопеременных напряжений малой амплитуды на кристалл, дислокации в котором закреплены точечными дефектами, работа источника становится возможной только после соответствующего перераспределения точечных дефектов, т. е. вероятность активации источника будет зависеть от времени. Оказывается, если все звенья дислокационной сетки имеют одинаковую длину и точечные дефекты распределены по длине дислокации с одинаковой вероятностью, то изменение плотности дислокаций со временем дается формулой [20]

Уравнения (2) и (3) дают зависимость между плотностью дислокаций U, амплитудой пластической деформации епл (напряжения аа) и числом циклов N нагруже-ния. Эти уравнения подобны уравнению (1) кинетики дислокаций для статического и квазистатического нагру-жений. Характерной особенностью кинетики размножения дислокаций при нарастающем квазистатическом на-гружении является то, что образовавшийся источник сразу начинает работать, а число действующих источников определяется величиной пластической деформации. При воздействии знакопеременных напряжений малой амплитуды на кристаллический материал, дислокации в котором закреплены точечными дефектами, работа источников становится возможной только после отрыва дислокаций от точечных дефектов. Отрыв дислокаций от точечных дефектов может быть достигнут сразу при приложении достаточно большого напряжения или после определенного числа циклов знакопеременного напряжения малой амплитуды. Предполагается, что после отрыва потенциальных дислокационных источников от точечных дефектов процесс образования новых источников и размножение дислокаций происходят так же, как и при квазистатическом нагружении.

В работе'[19] объектами исследования были монокристаллы фтористого лития и хлористого натрия. Начальная плотность дислокаций равнялась 6-104 см~2 для фтористого лития и 2-Ю4 см~2 для хлористого натрия. Кристаллы подвергались вибрационному воздействию в двойном резонансном осцилляторе с частотой ПО кГц. Работа [20] посвящена исследованию влияния амплитуды и времени воздействия ультразвуковых колебаний на размножение дислокаций в поликристаллических образцах никеля, меди, алюминия различной чистоты и монокристаллах фтористого лития и хлористого натрия. Образцы предварительно отжигались при предплавильной температуре в течение нескольких часов с последующим медленным охлаждением. Начальная плотность дислокаций во всех исследуемых образцах составляла 105 см~2.

Предложена дислокационно-статистическая модель, в основу которой положено размножение дислокаций источниками Франка—Рида, первоначально дезактивированными точечными дефектами. С помощью указанной модели получены аналитические зависимости изменения плотности дислокаций от числа циклов (времени) и амплитуды напряжения (деформации) циклического нагружения, которые согласуются с литературными экспериментальными данными.

Когда напряжение при активном нагружении достигает предела текучести, начинают работать источники и происходит спонтанное размножение дислокаций, которые лавинообразно распространяются по плоскостям скольжения, в результате чего скорость пластической деформации скачкообразно повышается. Наступает следующая стадия прерывистого течения.

изучать распределение, движение и размножение дислокаций;

ры бериллия. Интенсивное размножение дислокаций и оккугшрование

1. Размножение дислокаций. Периодическое возбуждение источников Франка-Рида приводит к генерации упругих волн. Это естественно, поскольку воз -никновение каждой новой дислокационной петли есть элементарный скачкообразный пластический сдвиг с изменением упругого поля дислокации. Возникновение АЭ по механизму Франка-Рида подтверждает установленный факт, что скорость счета АЭ пропорциональна обратной величине среднего значения длин источников Франка—Рида.

где G — модуль сдвига, b — вектор Бюргерса и L — расстояние между частицами); во-вторых, частицы способствуют размножению дислокаций и увеличению их плотности (Орован). Анализ показывает, что оба механизма (изгиб и размножение дислокаций) работают в том случае, когда диаметр частиц (d) и расстояние между ними (L) одного порядка. Поскольку дислокация, изгибаясь и проходя между частицами, оставляет вокруг них петлю, эффективный размер частиц при этом будет возрастать, а расстояние между ними уменьшаться, пока не станет равным d ~ L. Это приводит к более эффективному упрочне-

Твердость твердого топлива и сопротивляемость его измельчению (размолу) характеризуются коэффициентом размолоспо-собности &ло (отношение удельного расхода электроэнергии, затраченного на помол антрацита, к удельному расходу энергии, требуемому для помола рассматриваемого топлива). Чем мягче топливо, тем больше величина kao. Этот показатель топлива учитывается при проектировании систем пылеприготовления и, в первую очередь, при выборе типа и производительности размольного оборудования.

Твердость твердого топлива и сопротивляемость его измельчению (размолу) характеризуются коэффициентом размолоспо-собности &ло (отношение удельного расхода электроэнергии, затраченного на помол антрацита, к удельному расходу энергии, требуемому для помола рассматриваемого топлива). Чем мягче топливо, тем больше величина &ло. Этот показатель топлива учитывается при проектировании систем пылеприготовления и, в первую очередь, при выборе типа и производительности размольного оборудования.

Однако опыт эксплуатации дробильно-размольного оборудования тепловых электростанций показывает, что высоколегированные марганцовистые стали, легированные хромом, ванадием и т.п., не обладают большими преимуществами по изностойкос-ти в абразивной среде перед обычной сталью 110Г13Л, вследствие чего и существует постоянная необходимость изыскания более эффективного материала для изготовления износостойких деталей углеразмольного оборудования.

Диски, звездочки, зубчатые венцы, шкивы, крестовины, траверсы, ступицы, вилки, зубчатые колеса, валы, кулачковые муфты, крышки подшипников, цапфы, ковши драглайнов, детали экскаваторов, щеки дробилок, бандажи бегунов и другие детали дробильно-размольного оборудования

Из стали ПЗЛ изготовляют детали дробильно-размольного оборудования (бронь, шары, билы, плиты, конусы и пр.); панцири, лайнеры; детали шлаковых насосов, драг (черпаки, козырьки) и экскаваторов (зубья ковшей); гусеничные траки, стрелки и сердечники крестовин стрелочных переводов, а также немагнитные детали (для таких деталей вместо стали ПЗЛ применяют более технологичную сталь, содержащую 0,55% С; 8% Мп; 4% Сг и 8% N1).

Для примера на фиг. 36 приведен график определения затрат труда на механическую обработку и сборку дробильно-размольного оборудования в зависимости от веса машины.

Фиг. 36. График определения укрупненной трудоемкости механической обработки и сборки дробильно-размольного оборудования:

/ — трудоемкость механической обработки конусных дробилок и трубных мельниц; 2 — трудоемкость механической обработки щековых дробилок; 3 — трудоемкость механической обработки шаровых и стержневых мельниц; 4 — трудоемкость сборки дробильно-размольного оборудования.

Из этого чугуна изготовляют детали прокатного оборудования (прокатные валки, станины прокатных станов), детали кузнечно-прессового оборудования (шаботы и станины ковочных молотов), детали дробильно-размольного оборудования (валы эксцентриков и корпусы нижних частей конусных дробилок), детали турбин (лопатки направляющего аппарата), детали автомобилей, тепловозов, тракторов, плугов, компрессоров, насосов и многие другие.

ДРК8Х6 ДРК12Х10 50 125 630 1000 400 600 16 25 40 100 6 230 15 000 Завод Дробильно-размольного оборудования» Р. Выкса

По устройству размольного оборудования пылеугольные топки делятся: на топки с шаровыми углеразмольными мельницами, топки с быстроходными мельницами и шахтно-мель-ничные топки.