Разностные уравнения

Для сравнения на рис. 5.2 и 5.3 показана зависимость ДГгом/Д^н для гомогенного твэла при беспорядочной засыпке шаровых твэлов в цилиндрической активной зоне при т = 0,40 (вариант первый). На зависимостях &p/hpH = f(dfdH, пк, т) нанесены линии постоянных значений относительных разностей температур ядерного топлива и газа. Варианты следует сравнивать при одинаковых значениях АТ/ДГН по значениям Др/Арн и d/dH. Оптимальный вариант будет иметь минимальное значение Др/Дрн, соответствующее минимуму затрат энергична преодоление гидродинамического сопротивления активной зоны.

где ос2 — коэффициент теплоотдачи от второй поверхности стенки К жидкости справа. Аналогично тому, как это делалось при выводе формулы (5-4), находим из (а), (б), (в) значения разностей температур, складываем полученные выражения почленно и получаем:

мощью катетометра КМ-6 после разрезания по окончании опытов. При температурах до используются хромель-алюмелевые термопары, а при более высоких — вольфрам-рениевые (ВР-5/ВР-10). Термопары для измерения радиального перепада температур включаются по дифференциальной схеме определения малых разностей температур в материалах, проводящих электрический ток {Л. 4-31]. Термо-э. д. с. термопар определяется полуавтоматическим потенциометром Р 2/1, время запаздывания — хронометром типа Д-24.

Сжатый газ после компрессора / и холодильника // (точка 2) поступает в предварительный теплообменник ///, где охлаждается обратным потоком расширенного газа до Ts; после этого газ разделяется на два потока. Часть газа (1—М). проходит через промежуточный теплообменник IV, основной V и после охлаждения дросселируется до» конечного давления. Полученная-после дросселирования доля жидкости у выводится из отделителя жидкости VI. Отвод некоторой части М>0 потока т в детандер приводит к тому, что оставшееся (1—М) количество сжатого газа удается охладить в теплообменниках IV и V до более низких температур, чем в процессе Линде, что-приводит к уменьшению разностей температур в этих теплообменниках. Дальнейшее увеличение М мо-

Рис. 6.10. Зависимость относительных изоэнтропийных разностей температур от степени повышения (понижения) давления т = °-286; т = о,25о

В реальных условиях (Д^н>0) истинный перегрев жидкости оказывается меньше я, следовательно, критический радиус кривизны зародыша паровой фазы (7?Кр)см больше (^кр)о- Очевидно, что отношение (#Кр)см/(#кр)о находится в прямой зависимости от отношения разностей температур жидкости у поверхности пузыря и в основном объеме при Д^н>0 и в условиях Д/н=0, т. е.

Решим уравнения (7-27) и (7-28) относительно разностей температур:

Если же в результате теплообмена меняется агрегатное состояние одного из теплоносителей, то средняя температурная разность определяется, как средняя логарифмическая из разностей температур на входе в теплообменник %i и на выходе из него 8а:

действием инфракрасных лучей, т. е. необходим был революционный скачок в развитии приемников излучения. В 1830 г. был изобретен прибор для измерения малых разностей температур («термопары»), основанный на термоэлектрическом эффекте, который был открыт Т. И. Зеебеком в 1821 г. Термопара стала не только индикатором излучения, но и преобразователем его в иной вид энергии — электрическую энергию. Несколько таких термопар, соединенных последовательно, были использованы итальянским ученым М. Меллони (1835 г.) в качестве приемника излучения и были названы термоэлектрической батареей или термостолбиком. Такой прибор был намного чувствительнее использовавшихся ранее термометров и в течение следующего полустолетия стал наиболее широко применяемым приемником излучений.

Используя коэффициент «радиационной теплопроводности» KR, можно выразить ^~2) формулой, аналогичной уравнению Фурье для молекулярной теплопроводности. При этом для малых разностей температур (Ti-Tz):

Для устранения возможности развития трещин в металле при останове котла внутреннюю поверхность барабана целесообразно орошать водой с температурой, примерно равной температуре насыщения. При этом условия охлаждения различных участков барабана становятся близкими, что предотвращает возникновение больших разностей температур. Характеристика подобной схемы расхолаживания была дана в [Л. 37].

Из полученных выше результатов следует, что разностное уравнение (3.11) аппроксимирует уравнение (3.1) с первым порядком по времени и вторым по координате. Разностные уравнения (3.13) аппроксимируют граничные условия (3.2) с первым порядком по координате. Поэтому в целом для разностной схемы (3.14), (3.15)