Различными процессами

Анализ результатов испытаний жаропрочных сплавов с различными прочностными и деформативными свойствами показывает, что сопротивление малоцикловой усталости зависит прежде всего от режима неизотермического нагружения и длительности цикла нагружения. Кривые усталости, полученные при противофазном неизотермическом нагружении, достаточно систематически совпадают с кривыми усталости для максимальной температуры цикла, построенными при изотермических испытаниях.

Для материалов ХН60ВТ, 12X18Н9, 15Х18Н12С4ТЮ с различными прочностными и деформативными свойствами кривые изменения степени суммарного повреждения по числу циклов имеют сходственный характер при всех рассмотренных режимах нагружения: d = 0,5 ... 1,5 (рис. 2.15), что соответствует обычному разбросу характеристик материала, полученных в базовых экспериментах.

На примере конструкционных жаропрочных сплавов с различными прочностными и деформативными свойствами показано [1, 2, 8], что особенности формирования предельного состояния при термомеханическом и термоусталостном малоцикловом нагружении наиболее полно учитывает деформационно-кинетический критерий прочности, перспективность которого для режима неизотермического малоциклового нагружения показана в ряде работ [ 2 — 4,11, 20, 39 ].

На УВД при скорости вращения кавитационных отверстий 50 м/сек были произведены в водопроводной воде испытания материалов с различными прочностными свойствами и коррозионной стойкостью, в том числе технически чистые металлы (алюминий, медь, никель, мо-

Анализ результатов испытаний жаропрочных сплавов с различными прочностными и деформативными свойствами показывает, что сопротивление малоцикловой усталости зависит прежде всего от режима неизотермического нагружения и длительности цикла нагружения. Кривые усталости, полученные при противофазном неизотермическом нагружении, достаточно систематически совпадают с кривыми усталости для максимальной температуры цикла, построенными при изотермических испытаниях.

Для материалов ХН60ВТ, 12Х18Н9, 15Х18Н12С4ТЮ с различными прочностными и деформативными свойствами кривые изменения степени суммарного повреждения по числу циклов имеют сходственный характер при всех рассмотренных режимах нагружения: d = 0,5 ... 1,5 (рис. 2.15), что соответствует обычному разбросу характеристик материала, полученных в базовых экспериментах.

На примере конструкционных жаропрочных сплавов с различными прочностными и деформативными свойствами показано [ 1, 2, 8], что особенности формирования предельного состояния при термомеханическом и термоусталостном малоцикловом нагружении наиболее полно учитывает деформационно-кинетический критерий прочности, перспективность которого для режима неизотермического мало циклового нагружения показана в ряде работ [ 2 — 4, 11, 20, 39 ].

Кроме структурной неоднородности поликристалла, обусловленной различной ориентацией зерен к направлению действующей нагрузки и их различными прочностными свойствами, зависящими от распределения легирующих элементов и примесей, в ряде случаев может наблюдаться структурная неоднородность в виде макроучастков значительных размеров (особенно в больших объемах металла, поковки большого размера, толстолистовой прокат) с повышенным и пониженным содержанием легирующих элементов. Эти участки по-разному сопротивляются малоцикловому деформированию и разрушению вследствие их различных исходных прочностных свойств.

Рассмотрим некоторые результаты численного моделирования процессов деформирования и накопления повреждений неоднородной среды с использованием описанной математической модели. Расчеты методом конечных элементов при пошаговом пропорциональном изменении значений компонент тензора макродеформаций были проведены для реализации представительного объема, содержащего 3072 элемента структуры с различными прочностными и одинаковыми упругими константами: G = 4 • 104 МПа, К = 6,7 • 104 МПа, $2)г) = = 2,5-Ю-3, ^ = 0,3,6 = 3.

шение типа "1" при данной схеме деформирования отсутствует). Для сравнения приведены результаты расчетов в случае одной иа возможных реализаций структуры слоистого композита (ступенчата» кривая), когда все элементы структуры были сгруппированы в четырнадцать компонентов: семь групп алюминиевых слоев с одинаковыми деформационными свойствами, но различными прочностными характеристиками и семь аналогичных групп магниевых слоев (рис. 8.146).

В целом поршневые двигатели внутреннего сгорания, работающие на различных видах топлив с различными процессами сгорания, имеют достаточные резервы снижения токсичности и расхода топлива, в полной мере отвечают назначению автомобиля и останутся основным типом энергосиловых установок на автомобильном транспорте,

Между методами ингибирования и различными процессами добычи и транспортировки газа существует тесная взаимосвязь [146].

Рис. 4-6. Теоретическая индикаторная диаграмма компрессора с различными процессами сжатия.

Абсолютное изменение качества связано с различными процессами, действующими на машину и изменяющими свойства или состояние материалов, из которых она выполнена, за счет чего и понижаются показатели машины и происходит ее физическое старение,

больше распространяться по границам зерен. Выдержка под нагрузкой добавляет в этот процесс ускорение по нарастанию доли межзеренного разрушения. Испытания компактных образцов из сплава Inconel 718 при 650 °С с синусоидальной формой цикла частотой 20 Гц, треугольной формой цикла 0,1 Гц (10с) и трапецеидальной формой цикла в интервале выдержек под нагрузкой 10-300 с показали постепенное нарастание доли межзеренного разрушения от 15 до 65 % [60]. Переход от треугольной к трапецеидальной форме цикла с той же продолжительностью в 10 с приводил к возрастанию с 15 до 25 % доли межзеренного разрушения. В этом случае имеет место влияние на среднюю скорость роста трещины совместно процесса порообразования по границам зерен от ползучести и процесса внутризеренного разрушения с формированием усталостных бороздок. Их шаг в полной мере характеризует длительность процесса роста трещины в элементе конструкции, однако оценка факторов влияния на реализованный процесс должна быть проведена с учетом влияния выдержки под нагрузкой по соотношениям (7.15), (7.17) и по соотношению, предложенному в работе [60]. Во втором случае нагружения материала в области выше критических условий влияние изменения частоты нагружения, выдержки под нагрузкой и температуры не изменяет механизма формирования усталостных бороздок. С увеличением температуры их шаг нарастает в связи с различными процессами разрастания затупления вершины или нарастанием пор перед вершиной (см. рис. 7.12). Однако их количество полностью характеризует количество циклов нагружения образца, а следовательно, и разрушенного в эксплуатации элемента конструкции. Поэтому оценка длительности роста усталостных трещин по числу усталостных бороздок является корректной для практики. В этом случае может быть проведена оценка уровня эквивалентной деформации или напряжения по соотношениям, представленным в главе 4 настоящей книги. Решение прямой задачи моделирования роста трещин в условиях многофакторного воздействия оказывается более сложной проблемой. Необходимо использовать вид уравнения с различной величиной показателя степени у длины трещины на основе испытания образцов для различных материалов.

Согласно мнению Б. И. Костецкого явления трения и изнашивания металлов обусловлены различными процессами, протекающими на поверхностях и в поверхностных слоях металлов (окисления, резания, усталостных разрушений и др.) [35]. При любых условиях трения существует процесс, который происходит с наибольшей скоростью. Этот процесс вытесняет другие и становится преобладающим.

Метод осадки цилиндрических и плоских образцов наиболее универсален по сходности схем деформации с различными процессами ОМД, хорошо характеризует склонность металла к образованию трещин на кромке.

Совершенно другие результаты были получены для сплава 7039-Т61 (рис. 64). Этот сплав показывает очень медленный рост трещины при комнатной температуре в концентрированном растворе иодида и имеет широкую область // на кривой v — К. В этой области скорость роста трещины термически увеличивается с энергией активации, равной 85,3 кДж/моль (рис. 65). Полученное значение энергии активации для скорости роста трещины в области // является намного выше, чем энергия активации в той же области на сплаве 7079-Т651 (см. рис. 63). Такое большое различие в энергиях активации, по-видимому, показывает, что скорость может контролироваться различными процессами. Данный вывод подтверждается наблюдениями, из которых следует, что плато скорости для сплава 7039-Т61 не зависит от концентрации галоидного иона при комнатной температуре в условиях разомкнутой цепи. Это является резким отличием от результатов, полученных для сплава 7079-Т651.

Топливо для реактивных двигателей и газовых турбин, получаемое различными процессами пз нефти, подразделяется по назначению.

Таким обазом, по Хоканаделу, радиолиз воды характеризуется двумя различными процессами, один из которых протекает при t = 25° С, а другой — при t — 250° С. По первому механизму постоянная концентрация перекиси водорода поддерживается взаимодействием радикалов водорода и гидроксила с молекулами Н2О2. При высоких температурах основную роль в разложении перекиси водорода играет реакция с НО2.

Полученные дифференциальные соотношения (56), (57), (58) и (59) устанавливают количественные связи между различными процессами. Например, эффект процесса при