Различными размерами

Вместе с тем необходимо отметить, что на любой технической поверхности, даже если ее можно считать абсолютно гладкой в гидродинамическом отношении, всегда имеется множество центров парообразования с различными радиусами кривизны. Из всего этого множества активными центрами при заданном значении перегрева являются зародыши паровой. фазы, радиус кривизны которых больше минимального радиуса зародыша, который может быть приближенно определен по уравнению (6.8). Очевидно, что условия зарождения, роста и отрыва паровых пузырей, образующихся около центров с различным радиусом кривизны, не одинаковы, а состояние жидкости у поверхности пузыря и пара в пузыре у каждого центра непрерывно меняется во времени. Следовательно, кипение жидкости по своей физической природе является нестационарным процессом. Однако при выводе соотношений для какой-либо интегральной характеристики, например для коэффициента теплоотдачи или первой критической плотности теплового потока, процесс кипения обычно рассматривается как стационарный с учетом цикличности работы каждого центра парообразования. Разумеется, при этом пользуются среднестатистическими значениями всех его внутренних характеристик.

Используя образцы с различными радиусами пор и различной высотой, получили данные, необходимые для установления зависимости минимального давления продавливания ртути через поры изделия от свойств ртути, размера пор и высоты изделий (см. таблицу). Это давление имеет следующую зависимость от свойств ртути, краевого угла, размера пор и высоты образцов:

нием и при кручении образцов из низкоуглеродистой (0,13 % С; ав=425 МПа; ат = 285 МПа) и среднеуглеродистых (0,34 % С; ов = 553 МПа; ат = 318 МПа и 0,38% С; ав = 560 МПа; ат = = 312 МПа) сталей. Образцы имели концентраторы напряжений в виде кольцевого надреза постоянной глубины (1,5 мм) с различными радиусами при вершине. Форму и глубину нераспространяющихся усталостных трещин в образцах, прошедших 107 циклов нагружения, определяли путем их разрушения после нагрева до 380—400 °С. Зона усталостной трещины в этом случае имела цвет побежалости. Длина зарождающихся у вершин острых концентраторов напряжений на самой ранней стадии нагружений нераспространяющихся усталостных трещин тем больше, чем выше уровень нагружения, что соответствует теоретическим предсказаниям. Однако максимальная глубина этих трещин не зависит от исходной остроты надреза.

вение и развитие усталостных трещин в области существования нераспространяющихся трещин были проведены X. Ниситани на образцах из отожженной (890 °С, 1 ч) среднеуглеродистой стали со следующими химическим составом (%) и механическими свойствами: 0,23 С; 0,31 Si; 0,37 Мп; 0,011 Р; 0,021 S; 0,13 Си; св=479 МПа; ат = 285 МПа; гз = 61,6%. Испытывали образцы диаметром 5 и 10 мм гладкие и с концентраторами напряжений различной интенсивности (различными радиусами при вершине надреза от оо до 0,05 мм). Размеры образцов, а также соответствующие им теоретические коэффициенты концентрации напряжений приведены в табл. 6. Испытания на усталость проводили при изгибе с вращением. Частота циклов нагружения 2500 1/мин, база испытаний 107 циклов. Часть образцов испытывали в состоянии после чистовой токарной обработки, другую часть подвергали дополнительному отжигу в вакууме при 600 °С в течение 1 ч (для снятия остаточных напряжений, возникших при механической обработке) и электрополированию со снятием поверхностного слоя толщиной около 10 мкм.

Зависимости пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от усилия обкатки двумя фиксированными роликами аналогичны зависимостям, приведенным на рис. 58, однако в данном случае был достигнут более высокий уровень разрушающих напряжений. В табл. 30 приведены значения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению для валов различных размеров с различными радиусами галтельного-перехода от интенсивности режима поверхностного упрочнения. Небольшое увеличение предела выносливости по трещинообразованию характерно для всех исследованных валов и практически для всех режимов обкатки, за исключением режимов с относительно небольшими усилиями. Зависимости твердости поверхности галтели от интенсивности наклепа аналогичны за-

Рис. 11. Распределение напряжений в галтели, выполненной с различными радиусами закругления г:

Фиг. 469. Заготовки с различными радиусами кольцевых закруглений.

Фиг. 470. Заготовки с различными радиусами концевых закруглений. Заготовка выполняется резкой из полосы шириной, равной ширине заготовки. Для предотвращения искажения формы концов заготовки при смещении полосы концы заготовки желательно выполнять согласно варианту б, а не варианту а.

Покрытие из предварительно напряженных панелей размером 1,5x12 и 3X12 м с плитой в виде ОПГК применено для главного корпуса Конаковской ГРЭС [40]. Панели спроектированы ВШИ Теплоэлектропроект с участием НИИЖБ, МИСИ им. В. В. Куйбышева и Оргэнергостроя. По контуру они обрамлены ребрами переменной высоты — от 20 у края до 60 см в середине. В ребрах установлены каркасы из обычной арматуры, кроме того, в продольных ребрах размещена предварительно напряженная арматура класса A-III в и A-IV. Плита толщиной 20 мм заармирована стальными ткаными и сварными сетками. Разработана серия таких панелей, предназначенных для восприятия различных нагрузок, с различными радиусами кривизны и размерами в плане (2x6,4; 3X9; 1,5X12; 3x12; 3X18 м и др.). Панели покрытия устанавливаются на диафрагмы в виде ферм или арок, стыки между панелями замоноличиваются бетоном.

Установлено [ 140, с. 41—44], что число циклов до зарождения трещины в области вершины концентратора напряжений при одинаковой его глубине зависит от радиуса скругления вершины концентратора. В образцах из сталей 08кп и У8 с различными радиусами скругления вершины концентратора скорость роста трещины после ее зарождения (точнее, после достижения длины 0,1 мм) практически не зависит от радиуса концентратора напряжений, в то время как число циклов до зарождения трещины в материале существенно предопределяется радиусом вершины концентратора. При малых амплитудах деформирования наблюдается более четко выраженная зависимость числа циклов до зарождения трещины от радиуса концентратора, чем при больших амплитудах. При этом сталь У8 чувствительнее к концентрации напряжений по сравнению со сталью 08кп,

Листы выполнены с различными радиусами кривизны, вследствие чего между ними имеются зазоры slt s2, ss и ,?4-

с одинаковым рабочим процессом, но с различными размерами и производительностью;

Широкое распространение при оценке величины износа методом микрометрии получили концевые меры длины, микрометры, индикаторные нутромеры, рычажные скобы, рычажно-оптические и рычажно-механические приборы, инструментальные и универсальные микроскопы. Концевые меры длины имеют форму прямоугольного параллелепипеда или прямого круглого цилиндра с двумя плоскими параллельными измерительными поверхностями. Комплект концевых мер состоит из элементов с различными размерами - от 1 до 1000 мм с интервалом

Эксперименты на задаче синтеза расписаний N105 показали, что ЛГА по эффективности не уступает МГА. Исследование МГА проводилось с помощью программы параллельного генетического поиска GALOPPS. Использовалось восемь параллельных популяций с размером Np, популяции обменивались своими представителями после каждых пяти смен поколений. В каждом варианте расчета было выполнено 24 цикла по пять смен поколений. Значение целевой функции F, усредненное по ряду вариантов расчета с различными размерами популяции (от 27 до 60), оказалось равным 22 050.

Гамма-дефектоскопы снабжены набором источников •у-излучения с различными размерами активной части и

Рис. 13. Рекристаллизованная малоуглеродистая сталь; зоны с различными размерами зерен после травления оеактивом 12, 150с, Х5

Вторая система представляет собой композит Si3N4 — SiC [39], в котором могли возникать большие остаточные напряжения внутри и вокруг частиц SiC вследствие различия в термическом расширении двух фаз (ат = 3,6-10^6/°С и оср = 5-10~е/°С) и высокой температуры изготовления (1750°С). Отношение модулей в этой системе было малым (т = 1,35). Приведенные на рис. 16 данные ло прочности показывают, что никакая из трех серий с различными размерами частиц не увеличивает прочности матрицы. Энергия разрушения этих композитов была обсуждена ранее (см. рис. 8). Для каждой из трех серий произведение fE существенно не изменялось при увеличении объемного содержания дисперсной фазы. В сравнении со значением для матрицы величина уЕ была несколько ниже для серии частиц 5 мкм, приблизительно равна для серии частиц 9 мкм и примерно на 50% больше для серии частиц 32 мкм. Из сравнения величин уЕ и прочности Ленг сделал вывод, что дисперсия частиц большого размера (серии частиц 32 мкм) существенно влияет на размер трещины, в то время как дисперсия частиц наименьшего размера не оказывает такого влияния. Дисперсия промежуточного размера (9 мкм) незначительно влияет на размер трещин. Как показано на рис. 12 и обсуждено ранее, вычисленный размер трещины также увеличивается с увеличением объемного содержания обеих дисперсий большего размера. Было

Мы изучили особенности процесса жидкофазного уплотнения —• объемного течения вязкой пористой системы (смесь твердых частиц, жидкой металлической фазы и пор) на стадии перегруппировки при свободном спекании и спекании под давлением в системах с различным количеством легкоплавкой составляющей, различными размерами частиц твердой фазы и различной смачиваемостью ее жидкой фазой. Для исследования выбраны системы, как уже упоминалось, с отсутствием заметной растворимости твердой фазы в жидкой, а именно системы: алмаз — медно-серебряно-титановый

Гамма-дефектоскопы РИД-11 (рис. 48) и РИД-21М (рис. 49) снабжены набором источников у~излУчения из !921Г и 137Cs, с различными размерами активной части и МЭД •у-излучения. Набор источников размещается в магазине-контейнере, что позволяет просвечивать изделия различной толщины на различных фокусных расстояниях [19, 20].

При обработке резанием формы неровностей как в поперечном так и в продольном сечениях представляют собой треугольники (см. рис. 121) с различными размерами оснований, радиусами закругления вершин и углов профиля. С повышением классов чистоты для каждого метода обработки наблюдается уменьшение углов профиля и увеличение радиусов закругления. Таким образом, зная значение углов профиля, радиус закруг-

клиновые длиной 100, 150, 175 и 200 мм с различными размерами клиньев — от 50X44 до 175X156 и толщиной 20, 30 и 50 мм.

К оптиметрам по ГОСТ 1 1007 — 66 выпускаются также измерительные наконечники с различными размерами и различной геометрической формой измерительных поверхностей.