Разрушения заводская

где Gc - динамическая вязкость разрушения. Зависимость GC(V) должна определяться экспериментально.

Другой важной характеристикой коррозиошго-статической тре-щиностойкости является кинетическая диаграмма разрушения — зависимость скорости роста трещины v от коэффициента интенсивности напряжений А".

вости совпадает с пределом прочности. Количество циклов напряжений, необходимое для доведения элемента конструкции до разрушения, зависит от величины наибольшего переменного напряжения и от алгебраической разности между крайними значениями переменных напряжений, которым элемент подвергается. Чем больше эта разность, тем меньшее число циклов напряжений требуется для доведения материала до разрушения. Зависимость между числом перемен напряжений и величиной наибольшего напряжения графически изображается кривой гиперболического типа (рис. 112). При больших значениях напряжений разрушение происходит при малом числе циклов. По мере уменьшения величины напряжений число циклов возрастает. Наконец, при величине напряжения, равной пределу выносливости ол, материал выдерживает любое число циклов.

Зависимость числа циклов до разрушения 1 и среднего максимального значения микротвердости 2 от нагрузки

Влияние нормальной нагрузки. Из результатов, приведенных на рис. 29, следует, что разрушение поверхностного слоя происходит при небольшом числе воздействий индентора, поэтому может рассматриваться с позиций малоцикловой усталости. В области малоцикловой усталости разрушение металлов и сплавов описывается уравнением, связывающим величину действующей деформации с числом циклов до разрушения. Зависимость установив-

разрушения. Зависимость энергоемкости разрушения при изменении энергии единичного импульса представлена на рис.2.28. Оптимальные значения энергоемкости процесса соответствуют точке перегиба зависимости а = f(Wo), что подтверждает изложенный выше механизм разрушения.

При определении предельных нагрузок, запасов прочности и допускаемых напряжений для хрупких материалов должно быть принято во внимание влияние абсолютных размеров и концентрации напряжений на условия разрушения. Зависимость предела прочности при растяжения от размеров сечения характеризуется

Зависимость электрохимической обстановки в вершине трещины от скорости разития разрушения позволяет предположить, что сопротивление страгиванию трещины должно отличаться от сопротивления ее развитию. Действительно, проведенные на сплаве типа ВТ20 исследования показали, что пороговое значение KJSSC(. , соответствующее страгиванию трещины, выше, чем значения Kjdjcc, соответствующие остановке движущейся трещины при постепенном уменьшении Кх (табл. 13.2,2).

где Gc - динамическая вязкость разрушения. Зависимость GC(V) должна определяться экспериментально.

Другой важной характеристикой коррозионпо-статической тре-щиностойкости является кинетическая диаграмма разрушения — зависимость скорости роста трещины v от коэффициента интенсивности напряжений К.

1при этом каждой паре значений а и 1( удовлетворяющей уравнению (3.36), соответствует общая вероятность разрушения]. Зависимость между 12 и 1? подсчитанная по формуле (3.36) для

Образование микротрещин также происходит легче в низкомолекулярном полимере, что может приводить к повышению скорости ползучести или релаксации напряжения до наступления разрушения. Зависимость скорости образования микротрещин от молекулярной массы полистирола в присутствии некоторых жидкостей хорошо иллюстрируется данными работы [83].

7. Махутов Н. А., Алымов В. Т., Бармас В. Ю. Инженерные методы оценки и продление ресурса сложных технических систем по критериям механики разрушения // Заводская лаборатория (диагностика материалов).-1997,- № 6.- С. 45-51

134. Маркочев В. М., Морозов Е. М. Условия целесообразности определения вязкости разрушения.— Заводская лаборатория. 1980, Л11 3, с. 25S—261.

180. Морозов Е. М., Фридман Я. В. Анализ трещпн как метод оценки характеристик разрушения.— Заводская лаборатория, 1966, № 8, с. 977—9S4.

23. Маркочев В.М., Морозов Е.М. Условия целесообразности определения вязкости разрушения. - Заводская лаборатория, 1980, №3, с. 258-261

59. Морозов Е.М., Фридман Я.Б. Анализ трещин, как метод оценки характеристик разрушения. // Заводская лаборатория, 1996, №8, С. 977-984.

130. Куркин А.С. Необходимый и достаточный критерий хрупкого, вязко-хрупкого и вязкого разрушения // Заводская лаборатория. 1995. № 9. С. 40-44.

52. Дроздовский Б. А., Морозов Е. М. Методы оценкп вязкости разрушения.—Заводская лаборатория, 1976, № 8, с. 995—1004.

134. Маркочев В. М., Морозов Е. М. Условия целесообразности определения вязкости разрушения.—Заводская лаборатория. 1980, Л* 3. с. 258—2(Н.

142. Махутов Н. А., Морозов Е. М. Методы испытаний в механике разрушения.— Заводская лаборатория, 1982, № 2, с. 105—109.

180. Морозов Е. М., Фридман Я. В. Анализ трещин как метод оценки характеристик разрушения.— Заводская лаборатория, 1966, № 8, с. 977—9S4.

30. Методика определения скорости хрупкого разрушения токонепрово-дящих материалов—«Заводская лаборатория», 1961, т. 27, № 7, с. 888—894.. Авт.: Б. А. Дроздовский, В. М. Маркочев, Т. В. Полищук, Я. Б. Фридман..