Различным соотношением

В табл. 1.2 приведены скорости коррозии четырёх мароя. конструкционных сталей при температурах коксования в гудроне о различным содержанием серы. .

Рис. 130. Диаграммы изотермического превращения хромистых сталей с различным содержанием хрома:

Рис. 224. Зависимость твердости от температуры отпуска. Углеродистые стали с различным содержанием углерода

таповых сплавов с различным содержанием молибдена, "':

В кислородных конвертерах выплавляют конструкционные стали с различным содержанием углерода, кипящие и спокойные.

Исследование стали типа Х18Н9 с различным содержанием углерода показало большое влияние его на чувствительность стали к межкристаллитной коррозии (рис. 310). Отпуск при 570° С не сопровождается выпадением карбидов только при содержании

При достаточно тонкой дисперсности и равномерном распределении катодов на корродирующей поверхности металла уже при малой общей поверхности катодных участков используются [see пути для подвода кислорода (рис. 18) и дальнейшее увеличение числа катодных участков практически не изменяет количества притекающего кислорода и, следовательно, не влияет на коррозионный процесс. Этим можно, в частности, объяснить, что в неподвижных нейтральных электролитах скорость коррозии сталей с различным содержанием углерода не зависит от содержания последнего.

Скорость коррозии железа и железоуглеродистых сплавоп в минеральных кислотах зависит от характера образующихся продуктов коррозии -- растворимых или нерастворимых в данной среде. Так, соляная кислота по отношению к железу является неокислительной кислотой и коррозионный процесс протекает с образованием растворимых продуктов коррозии, не обладающих защитными свойствами. Скорость коррозии с повышением концентрации НС1 возрастает г, экспоненциальной зависимости. На рис, 145 показана зависимость скорости растворения железа и углеродистой стали с различным содержанием углерода от кон-

Сплавы железа с углеродом после окончания кристаллизации имеют указанную выше различную структуру. Относительное количество структурных составляющих в сплавах с различным содержанием углерода можно определить по диаграмме, приведенной на рис. 79. Однако фазовый состав всех сплавов одинаков: при температурах < 727 °С они состоят из феррита и цементита.

Рис. 133. Твердость стали с различным содержанием в структуре мартенсита (цифры у кривых)

ся в стали с различным содержанием С. Как указывалось, структура мартенсита — это твердый пересыщенный раствор С в a-Fe, процесс его образования — бездиффузионный. Структуры сорбита, тростита и мартенсита, получающиеся при повышенных скоростях охлаждения, в отличие от перлита являются неравновесными — неустойчивыми. Разные структуры обусловливают и разные свойства стали. На рис. 8.9 приведены кривые изменения предела прочности ов, твердости НВ и относительного удлинения 8 эвтектоидной стали в различных

Координатное пространство расточных, фрезерных и многооперационных станков имеет форму параллелепипеда с различным соотношением сторон. Эта форма определяется, с одной стороны, размерами наибольших обрабатываемых заготовок, а с другой — особенностями и свойствами компоновки станка. Каждому координатному пространству в наибольшей степени соответствует та или иная компоновка и, в свою очередь, каждой компоновке может соответствовать оптимальное координатное пространство, обусловленное жесткостью и точностью несущей системы станка.

Установка156 для испытания проволоки на усталость содержит профилированные кулачки для испытания с различным соотношением изгиба и растяжения.

На рис. 1.17 представлены кривые длительной прочности и пластичности стали 15Х1М1ФЛ с ферритной структурой для двух состояний с различным соотношением равновесного и пересыщенного феррита и с различным содержанием углерода. Снижение длительной пластичности стали с увеличением продолжительности испытаний вызвано укрупнением карбидов по границам зерен.

достаточно испытать три-четыре группы образцов с различным соотношением

Экспериментальная проверка полученных соотношений производилась на специально изготовленных образцах стеклопластика, которые получали путем ориентированной укладки стекло-пакетов на основе первичной стеклонити, пропитанной эпокси-фенольным связующим с различным соотношением волокон

пластика. При одном и том же стеклосодержании скорость распространения упругих волн в изотропном или ортотропном стеклопластиках с различным соотношением волокон будет различна. В связи с этим при определении стеклосодержания необходимо учитывать структуру стеклопластика.

Для создания композиций на основе железа (и никеля) рекомендовано [42] использование легкодоступного вещества, не требующего дополнительного измельчения,— цементной пыли (d = 3—30 мкм), предварительно отмытой и обработанной соляной кислотой. При iK=4—6 кА/м2 содержание включений цемента (в виде силикатов кальция с различным соотношением СаО, SiO2, H2O) не превышает 5%. Полученные покрытия более твердые, чем чистые осадки, и обладают минимальными внутренними напряжениями.

В процессе длит, работы сплавов при высоких темп-pax происходит коагуляция а'-фазы; пластич. деформация (ползучесть) высоколегированных сплавов при высоких темп-pax вызывает наряду с коагуляцией а'-фазы сращивание ее частиц. Чем выше уровень действующих напряжений, тем больше ползучесть и диффуз. подвижность атомов, а следовательно, и скорость процесса коагуляции упрочняющих фаз, интерметаллидов и карбидов. В разных странах применяется серия Н. с. л. ж. с интерметаллидным упрочнением с различным соотношением легирующих элементов. Для большинства сплавов характерно наличие углерода. Литейные сплавы нимокаст 80 и 90, аналогичные по хим. сост. деформируемым сплавам нимоник 80 и 90, также содержат углерод. Алюминий и титан содержатся во всех сплавах, за исключением сплава хайнесаллой 294, где содержится алюминий без титана. Упрочнение твердого раствора создается гл. обр. молибденом и реже вольфрамом.

Наиболее важными с практической точки зрения, особенно в тех случаях, когда требуется высокая прочность, являются (а+Р)-сплавы. Эти сплавы характеризуются большим разнообразием микроструктур и различным соотношением а- и р-фаз. Например, обработка на твердый раствор в области существования а+р с последующим медленным охлаждением приводит к образованию равноосной структуры, состоящей преимущественно из больших частиц а-фазы, окружающих р-островки (рис. 32, а). В то же время при охлаждении из р-области возникает игольчатая структура, представленная на рис. 32, б (обычно, так называемая, видманш-теттовая структура, обусловленная ограниченной упрочняемостью титановых сплавов). В этом случае а-пласшнки окружены тонкими, но почти сплошными прослойками р-фазы, как показано на рис. 32, в.

Первый процесс полностью характеризуется уравнением (4). Согласно теориям, объясняющим механическое разрушение металлов диффузионными процессами, нарушения сплошности металла возникают и развиваются в результате диффузии, именно в результате направленной диффузии вакансий к трещинам (роста трещин в результате образования вакансий). Изменение скорости разрушения при изменении температуры согласно теории диффузионного механизма разрушения обусловлено различным соотношением скоростей накопления (коагуляции) вакансий и их рассасывания. Для диффузионного механизма разрушения получена следующая температурно-временная зависимость прочности [57]:

ности и радиуса rlb^. Это было сделано путем исследования потенциального потока методом электромоделирования на клиновидной бумаге в серии из 9 каналов с различным соотношением l/blt /У/7! и rlb^.