Разрушению уменьшается

данных, для сталей с группой прочности ниже Х70 время наработки до отказа t в карбонат-бикарбонатных средах может быть оценено с помощью линейного соотношения, включающего V.^ -~ параметр коррозионного растрескивания, определяемый температурой стенки трубы, грунтовыми условиями и маркой стали. Для сталей контролируемой прокатки группы прочности Х70 значение У,фф намного выше, чем для умеренно упрочненных сталей, несмотря на меньшую температуру перекачиваемого продукта, а в ряде случаев — относительную величину расчетных кольцевых растягивающих напряжений. Последний факт, по-видимому, связан с изменением механизма разрушения высокопрочных сталей, приводящего к их ускоренному разрушению вследствие превалирования в них, как отмечалось выше, механического фактора.

Большое число металлических конструкций подвергается разрушению вследствие газовой коррозии и коррозии в жидком топливе при наличии в нем коррозионно активных составляющих.

4) длительным (*=2 ч) нагревом стали 1Х18Н9Т при 870° С; при этом карбиды полностью перестают выделяться и наблюдается их коагуляция, уменьшающая склонность стали к меж-кристаллитному разрушению вследствие нарушения непрерыв-

Сплавы А1—Си. Сплавы АЛ7 и АЛЮ после термической обработки имеют высокие механические свойства при комнатной и повышенных температурах и хорошо обрабатываются резанием. Литейные свойства сплавов низкие (большая усадка, склонность к образованию горячих трещин и т. д.). Сплав АЛ7 используют для отливки небольших деталей простой формы (арматура, кронштейны и т. д.). Сплав склонен к хрупкому разрушению вследствие выделения по границам зерен грубых частиц СиА12 и Al7Cu2Fe. Поэтому его применяют в закаленном состоянии (Т4), когда эти соединения переведены в твердый раствор. Если требуется повышенная прочность, то отливки после закалки подвергают старению при 150 °С, 2—4 ч (Т5).

С помощью введенного параметра был проведен аналив отказов гавопроводов "Средняя Авия - Центр". "Бухара - "Урал". "Надым -Пунга - Нижняя Тура", "Парабель - Кузбасс", "Уренгой - Грявовец", "Уренгой - Петровок", "Уренгой - Центр I" (технологическая обвяв-ка КС "Октябрьская"). Результаты анадиаа приведены на рис. 1.7. Как это следует ив приведенного графика, для сталей с группой прочности ниже Х70 время наработки до отказа I в карбонат-бикар-бонатных средах может быть оценено с помощью линейного соотношения, включающего УэС$ - параметр коррозионного растрескивании, определяемый температурой стенки трубы, грунтовыми условиями и маркой стали. Для сталей контролируемой прокатки группы прочности Х70 значение Уэфф намного вьг^, чем для умеренно упрочненных сталей, несмотря на меньшую температуру перекачиваемого продукта, 4, в ряде случаев и относительную величину расчетных кольцевых растя» ивающих напря.тений. Последний факт, по видимому, свяеан с ив-мнением механизма разрушения высокопрочных сталей, приводящего к их ускоренному -разрушению вследствие превалирования в них. как отмечалось выше механического фактора.

Прокатная окалина на стали тоже может работать в качестве катода в паре со сталью. Обычно в окалине имеются видимые и невидимые трещины, и поэтому сталь с прокатной окалиной часто подвергается язвенному разрушению вследствие контактной коррозии.

Подход, принятый в этом обзоре, состоит в том, чтобы обсудить механизмы разрушения с точки зрения классической последовательности усталостных явлений упрочнения — разупрочнения, зарождения трещин и роста трещин. Преимущество данного подхода в том, что при его помощи внимание сосредоточивается на полезном сопоставлении поведения композитов с металлической матрицей и металлов при разрушении. Несмотря на то что неизбежны некоторые повторения, вопрос о поверхностях раздела и их роли в сопротивлении композитов усталостному разрушению вследствие своего уникального значения для композитов анализируется отдельно. В общих чертах изложены некоторые результаты воздействия окружающей среды, дана модель усталостного разрушения, сделан обзор критериев проектирования композитов для работы в условиях усталости и поставлены задачи для дальнейших исследований.

На практике преобладающее большинство металлических конструкций подвергается разрушению вследствие электрохимической коррозии: разрушение металлических изделий в пресной и морской воде, в атмосфере и почве, разрушение машин и аппаратов в химической промышленности, потери металлов при удалении с них окалины в травильных растворах и др.

Действие тензора-девиатора способно само по себе привести к разрушению материала, однако для пластичных материалов, выдерживающих большие пластические деформации до разрушения, необходимо наличие растягивающих напряжений для развития такого процесса. Импульс растягивающих напряжений в плоскости откола имеет форму, близкую к треугольной, что позволяет связать максимальную величину растягивающих напряжений с равновесием между повышением нагрузки за счет взаимодействия волн нагрузки и снижением сопротивления материала разрушению вследствие повышения степени повреждения в плоскости откола. Поскольку переход к интенсивному развитию разрушения подготавливается повреждением в процессе пластического течения материала под растягивающей нагрузкой, величину пластической деформации, характеризующую степень повреждения, можно принять за критерий откольного разрушения.

6. Фрикционная накладка у концов тормозной ленты имеет повышенный износ. При этом возникает дополнительный перегиб и излом ленты, приводящий к ее разрушению. Вследствие нецентрального приложения усилия (см. фиг. 129) возникает повышенное давление конца ленты на шкиве.

Тонкий слой набивки, прилегающий к перемещающейся уплотняемой детали, подвергается износу и разрушению. Вследствие истирания подвижной деталью пористость материала в этом тонком слое более высока, чем в остальном объеме набивки. Этот слой представляет собой совокупность соединенных между собой в виде извилистых каналов пустот и перемычек между ними (рис. 38). Снижение пористости этого слоя до пористости остального объема набивки, казалось, бы, можно осуществить за счет осевого сжатия и заполнения пустот материалом из основного объема. Однако практически это сделать невозможно, так как относительно жесткие перемычки при сжатии оказывают значительное сопротивление материалу набивки, стремящемуся деформироваться в радиальном и осевом направлениях и заполнить пустоты. Заполняемость указанных пустот в значительной мере зависит от пластических свойств материала набивки, характеризуемых величиной коэффициента бокового давления.

вытает работу распространения трещины ар и уменьшает чувствительность к концентраторам напряжений. При большом содержании этих элементов прокаливаемость и сопротивление стали хрупкому разрушению уменьшается из-за выделения большого количества карбидов (VC, TiC" и др.) по границам зерен.

сопротивления усталости в результате применения ППД одновременно приводит и к увеличению предельного размера нераспространяющихся трещин, то при кручении предельный размер таких тещин с ростом предела выносливости по разрушению» уменьшается. Это еще раз подтверждает тот факт, что механизм торможения усталостных трещин остаточными напряжениями сжатия, возникающими при ППД, при кручении существенно-отличается от аналогичного механизма при других схемах на-гружения.

Данные, приведенные выше, относятся к бетонам из портландцемента, содержащего 5,3—7,8 % воздуха. Воздух по-видимому, влияет на свойства бетона при низких температурах. Согласно [12] присутствие столь большого количества стабильных воздушных пор, подобно ячеистым бетонам, оказывает положительный эффект. Воздух попадает в цементный раствор в случае добавки протеиновой пены. Имеются данные, что прочность при сжатии ячеистого бетона с плотностью 0,7 г/см3 (в сухом виде) при охлаждении до 77 К возрастает на ~ 100 %. При этом деформация, отвечающая разрушению, уменьшается на ~23 %,. Прочность бетонов с большей плотностью повышается в меньшей степени.

Однако с повышением температуры испытания в предварительно деформированном металле по сравнению с ненаклепанным возрастает интенсивность диффузионных процессов, способствующих уменьшению напряженности и искажений кристаллической решетки (в результате развития явлений возврата и рекристаллизации). Интенсивность диффузионных процессов в наклепанном металле возрастает с увеличением накопленной внутренней энергии. Движение дислокаций, освободившихся от препятствий, увеличивает число элементарных актов сдвига и насыщенность металла вакансиями. Металл разупрочняется, сопротивление длительному статическому и циклическому разрушению уменьшается. Начало процесса разупрочнения предварительно наклепанного металла зависит прежде всего от степени деформации, температуры и продолжительности испытания.

аустенита, способствует понижению сопротивления хрупкому разрушению и, следовательно, росту темп-ры хладноломкости. Сталь одинакового химич. состава, но изготовленная различными металлургич. методами или даже раскисленная различными добавками, может иметь различную темп-ру хладноломкости. На темп-ру X. с. большое влияние оказывает размер образца и вид напряженного состояния при испытании. При увеличении размера образца (в результате действия масштабного фактора) сопротивление хрупкому разрушению уменьшается, а темп-pa хладноломкости повышается. При более «мягком» напряженном состоянии, т. е. когда при тех же нормальных напряжениях действуют относительно большие касательные напряжения, происходит понижение темп-ры хладноломкости. Поэтому при работе материалов на сжатие темп-pa хладноломкости весьма низкая, при кручении — более высокая, при растяжении или изгибе—наиболее высокая. Образцы с грубой поверхностью имеют более высокую темп-ру хладноломкости.

то же время имело место снижение предела выносливости. Таким образом, эффект адсорбционного пластифицирования металлов при усталости может привести к разупрочнению. При низких значениях циклических напряжений, близких, к пределу выносливости, поверхностно-активная среда способствует более интенсивному пластическому течению поверхностных слоев металла, выражающемуся в заметном увеличении действующих плоскостей скольжения [37]; сопротивление усталостному разрушению уменьшается. Увеличение амплитуды циклических напряжений приводит в присутствии поверхностно-активных сред к упрочнению металла, выражающемуся в повышении микротвердости.

• - • хрупкому разрушению уменьшается. Это яв-

Полученные данные свидетельствуют о том, что повторный нагрев под напряжением приводит к релаксации возникающих при старении микронапряжений, вследствие чего затрудняется зарождение трещины и ее распространение [34]. Склонность к задержанному разрушению уменьшается, если в структуре стали перед старением присутствует остаточный аустенит, полученный в результате термоциклической обработки (ТЦО). Это связывают с частичным или полным подавлением интеркристаллитного разрушения [35].

вышает работу распространения трещины #р и уменьшает чувствительность к концентраторам напряжений. При большом содержании этих элементов прокаливаемость и сопротивление стали хрупкому разрушению уменьшается из-за выделения большого количества карбидов (VC, TiC и др.) по границам зерен.

аустенита, способствует понижению сопротивления хрупкому разрушению и, следовательно, росту темп-ры хладноломкости. Сталь одинакового химич. состава, но изготовленная различными металлургич. методами или даже раскисленная различными добавками, может иметь различную темп-ру хладноломкости. На темп-ру X. с. большое влияние оказывает размер образца и вид напряженного состояния при испытании. При увеличении размера образца (в результате действия масштабного фактора) сопротивление хрупкому разрушению уменьшается, а темн-ра хладноломкости повышается. При более «мягком» напряженном состоянии, т. е. когда при тех же нормальных напряжениях действуют относительно большие касательные напряжения, происходит понижение темп-ры хладноломкости. Поэтому при работе материалов на сжатие темп-pa хладноломкости весьма низкая, при кручении — более высокая, при растяжении или изгибе—наиболее высокая. Образцы с грубой поверхностью имеют более высокую темп-ру хладноломкости.