Развернутой комплексной

Используя развернутые выражения для локального производства энтропии и дивергенции потока энтропии 9 в окружающую среду, запишем выражение для (9- V/s) в (4.30) в развернутом виде. Затем, проведя необходимые преобразования и подставив выражение для AS в явном виде в уравнение (4.31), получим термодинамическую энтропийную модель металлополимерной трибосистемы:

г) В формулах (12.122)2, з, 4 в левых частях внутри круглых скобок помещены развернутые выражения соответственно поперечной силы, угла поворота поперечного сечения и изгибающего момента. Формулы для изгибающего мо-

Ниже удостоверимся в справедливости общей структуры матрицы преобразования Nx, показанной в (13.102) (имеется в виду наличие и расположение в ней блоков Е и 0), и, кроме того, найдем развернутые выражения остальных блоков. Разобьем обсуждение на четыре этапа. На первом из них покажем (рис. 13.50) влияние блока и0 на матрицу w^; этим влиянием управляет первый квазистолбец матрицы Nx в (13.102). Из рис. 13.50 очевидно, что если конец 0 участка (01) смещается без поворота так, что составляющие перемещения по осям xlt х2, х3 суть «1;0, ы20, u3il>, то и все точки участка (01) и, в частности, узел/, имеют такие же по величине составляющие перемещения, т. е. u1,1 = uli0, «2>i = «2,o>

Тождественное равенство двух форм представления Jlt согласно (15.91)j и (15.91)2, легко доказать, сопоставляя развернутые выражения S1 и Do.

Приведем граничные условия и их развернутые выражения о(0) = 0, Л, + Л4 = 0; о"(0) = 0, -Л4р2 = 0;

В данном случае мы использовали закон перестановки скалярного произведения и равенство коэффициентов r\ij = fij- Если вместо отдельных матриц ввести развернутые выражения, то после их перемножения получим

Приведенный момент инерции /п вычисляем по формуле (19), в которую вместо 1\ и /п2 подставляются их развернутые выражения из (33) и (34). Пусть Fsi >Q (при наличии цифровых данных это должно быть определено расчетом), тогда величина приведенного момента определяется формулой (16)

Подставив развернутые выражения г/ь у2 и Ру в выражение (1), получим

Получим развернутые выражения для вторых слагаемых в скобках:

Используя развернутые выражения для локального производства энтропии и дивергенции потока энтропии G в окружающую среду, запишем выражение для (9 — V75) в (4.30) в развернутом виде. Затем, проведя необходимые преобразования и подставив выражение для Д5 в явном виде в уравнение (4.31), получим термодинамическую энтропийную модель металлополимерной трибосистемы:

Получим развернутые выражения для вторых слагаемых в скобках:

5.11 Расчет параметров развернутой комплексной схемы замещения РЦН 92 5.11.1 Расчет чисел Рейнольдса (центробежная форма) для отдельных частей гидравлического пути насоса

параметров развернутой комплексной схемы замещения РЦН магистральных нефтепроводов приведены в табл. 5.2.

Таблица 5.2 Параметры развернутой комплексной схемы замещения РЦН магистральных нефтепроводов в системе относительных номинальных единиц

5.11 Расчет параметров развернутой комплексной схемы замещения РЦН

Результаты аналогичных, выполненных с помощью ЭВМ расчетов параметров развернутой комплексной схемы замещения для серии РЦН магистральных нефтепроводов, проиллюстрированы в таблицах 5.2 и 5.3. Следует также отметить тот факт, что для насосов с расчетным номинальным значением угла нагрузки ур"ом<0.8 (п$<70) имело место расхождение итерационного процесса (параметры /J.Q"OM и Цн°м стремились соответственно к О и 1). Такое явление потери устойчивости расчетов можно объяснить нарушением монотонности характеристики напора указанных насосов (появлением начального подъема, где режим работы машины является неустойчивым).

(где ? - допустимая погрешность расчета), а поэтому осуществляется коррекция коэффициента объемного сжатия рабочего потока fJ,QHOM и пересчитываются параметры насоса по формулам (5.76)-(5.103), (5.51)-(5.53). Результаты расчетов на последнем шаге итерации параметров для развернутой комплексной схемы замещения магистрального насоса НМ-7000-210 приведены в таблице 5.4.

5.11 Расчет параметров развернутой комплексной схемы замещения РЦН 92 5.11.1 Расчет чисел Рейнольдса (центробежная форма) для отдельных частей гидравлического пути насоса

параметров развернутой комплексной схемы замещения РЦН магистральных нефтепроводов приведены в табл. 5.2.

Таблица 5.2 Параметры развернутой комплексной схемы замещения РЦН магистральных нефтепроводов в системе относительных номинальных единиц

5.11 Расчет параметров развернутой комплексной схемы замещения РЦН

Результаты аналогичных, выполненных с помощью ЭВМ расчетов параметров развернутой комплексной схемы замещения для серии РЦН магистральных нефтепроводов, проиллюстрированы в таблицах 5.2 и 5.3. Следует также отметить тот факт, что для насосов с расчетным номинальным значением утла нагрузки урном<0.8 (ns<70) имело место расхождение итерационного процесса (параметры /J,QHOM и \Лн°м стремились соответственно к О и 1}. Такое явление потери устойчивости расчетов можно объяснить нарушением монотонности характеристики напора указанных насосов (появлением начального подъема, где режим работы машины является неустойчивым).

(где е - допустимая погрешность расчета), а поэтому осуществляется коррекция коэффициента объемного сжатия рабочего потока /J-Q""" и пересчитываются параметры насоса по формулам (5.76)-(5.103), (5.51)-(5.53). Результаты расчетов на последнем шаге итерации параметров для развернутой комплексной схемы замещения магистрального насоса НМ-7000-210 приведены в таблице 5.4.