Развертывающейся поверхности

При развертывании отверстий, имеющих продольные канавки (например, шпоночные) следует пользоваться развертками с винтовыми канавками, так как каждый раз, когда прямой зуб развертки попадает против канавки отверстия (т. е. выходит из работы), развертка смещается в сторону этой канавки, увеличи-

вания вмятин); дополнит, отпуск деталей после правки не обязателен. Механич. обрабатываемость С. к. в. после отжига удовлетворительная, в закаленном состоянии —возможна при применении режущего инструмента из твердых сплавов. Нарезка резьбы может производиться только резцами. После шлифования следует производить, как правило, отпуск стали при 200—250° для снятия внутр. напряжений. При развертывании отверстий очень важно, чтобы чистота поверхности после обработки была не менее V6. Чистота поверхности деталей из С. к. в. должна быть не менее V4— V5, места концентрации напряжений следует обрабатывать до чистоты V6—V7. Сварные соединения С. к. в. выполняются дуговой (ручной и автоматич.), атомноводородной и аргонодуговой сваркой. Как правило, сварка С. к. в. производится в отожженном состоянии, в отд. случаях допускается сварка предварительно закаленных элементов. При этом в качестве присадки применяют электроды из сплава ЭИ334 или др. сплавов типа нихром. Во избежание появления «холодных» сварочных трещин детали из С. к. в. следует перед сваркой подогревать до 200—300°, а немедленно после сварки производить нагрев до темп-ры не ниже 200°. Пайка деталей из С. к. в., как правило, не производится, так как контакт расплавленного припоя со сталью, имеющей внутренние или внешние напряжения, в момент пайки может привести к образованию трещины.

45. Операционные припуски и допускаемые отклонения на диаметр при зенкеровании, растачивании и развертывании отверстий, мм

Подачи при сверлении, зенкеровании и развертывании отверстий на токарных станках с механической подачей назначать по табл. 28—33. При работе на токарных станках с ручной подачей значения подач, приведенные в табл. 28—33, уменьшать: при сверлении отверстий диаметром до 16 мм на 50% и свыше 16 мм на 60—80%; при зенкеровании на 10—15%, при развертывании на 15—20%.

33. Подачи и скорости резания при развертывании отверстий твердосплавными развертками

44. Скорость резания при развертывании отверстий в сером чугуне развертками из стали Р18

45. Скорость резания при черновом развертывании отверстий

При развертывании отверстий рекомендуется применять смазочно-охлаждающие жидкости, например смесь в отношении 1 : 1 керосина и касторового масла.

Например, при развертывании отверстий большого диаметра (вкладышей подшипников, различных втулок) применяют регулируемые развертки со вставными зубьями.

Охлаждающая жидкость. При развертывании отверстий в стали,

82. Подачи при развертывании отверстий

Вернемся к общему случаю. Допустим, что нить находится в равновесии и будем деформировать поверхность таким образом, чтобы длины начерченных на ней линий не изменялись. Тогда геодезическая кривизна этих линий остается неизменной. В то же время сохраним для натяжения нити те же значения и изменим F таким образом, чтобы Ft и Fp не изменились. Тогда два естественных уравнения равновесия будут по-прежнему удовлетворяться, и нить останется в равновесии. Изменится только реакция N. ц Вследствие *гого нахождение фигуры равновесия нити на развертывающейся поверхности может быть сведено к случаю, когда эта поверхность — плоскость. Например, фигура равновесия тяжелой однородной цепочки на

Отсюда следует, что для определения перемещений и и v условием нерастяжимости можно пользоваться только в том случае, когда гауссова кривизна деформированной срединной плоскости пластины остается тождественно равной нулю, т. е. когда пластина изгибается по так называемой развертывающейся поверхности. Например, чисто изгибные деформации, при которых К = О, возможны для пластины со свободным контуром (лист бумаги можно свернуть в конус). Но еще раз подчеркнем, что в общем случае деформирования пластины условием нерастяжимости срединной плоскости для определения перемещений и и и пользоваться нельзя.

Подобный анализ нетрудно провести и для любого другого отношения сторон пластины и при любых соотношениях между сжимающей и растягивающей нагрузками. Во всех случаях для пластин с конечным отношением сторон при растяжении в направлении одной оси увеличиваются критические значения сжимающей нагрузки в направлении другой оси. Исключение составляет случай потери устойчивости пластины по развертывающейся поверхности (удлиненная пластина и пластина с двумя свободными краями). При этом растягивающие усилия Т°у не влияют на критические сжимающие усилия Тх и при любых растягивающих усилиях можно пользоваться формулой (4.38).

Если при потере устойчивости срединная плоскость пластины изгибается по развертывающейся поверхности и К = 0, то решению уравнения (5.27) с граничными условиями (5.29) соответствуют Т"х =0, Гу = О, S" = 0.

ся поверхность состоит из касательных ее ребра возврата (фиг. 76), являющихся характеристиками. Каждая плоскость семейства —• соприкасающаяся плоскость ребра возврата. Касательная плоскость к развертывающейся поверхности —• одна и та же вдоль характеристики и совпадает с соответствующей соприкасающейся плоскостью ребра возврата. Развертывающаяся поверхность наложима (без складок и разрывов) на плоскость. Во всякой точке развертывающейся поверхности полная кривизна /? = 0.

стоит из касательных ее ребра возврата (фиг. 76), являющихся характеристиками. Каждая плоскость семейства — соприкасающаяся плоскость ребра возврата. Касательная плоскость к развертывающейся поверхности — одна и та же вдоль характеристики и совпадает с соответствующей соприкасающейся плоскостью ребра возврата.

Развертывающаяся поверхность наложима (без складок и разрывов) на плоскость. Во всякой точке развертывающейся поверхности полная кривизна К= 0.

Эйлерова кривизна поверхности К = К^Кг, где Кг и К2 — главные кривизны поверхности. Для развертывающейся поверхности (и, в частности, цилиндра или конуса) /С=0. Кривизна К > 0, если центры кривизн К1 и К2 лежат по одну сторону поверхности /, k.

При граничных условиях на контуре прямоугольной пластины, отличных от граничных условий свободного опирания, решение существенно усложняется, но результаты такого решения, которые можно представить графиком, похожим на изображенный на рис. 7.17, б, качественно повторяют полученные, выше: сжатие пластины в одном направлении уменьшает, а растяжение увеличивает значение критической нагрузки в другом направлении. Исключение составляет случай потери устойчивости пластины по форме, близкой к развертывающейся поверхности (сильно удлиненная пластина и пластина с двумя свободными противоположными сторонами). В этом случае растяжение или сжатие пластины в продольном направлении практически не влияет на критическое значение сжимающей нагрузки р поперечном направлении (см. рис. 7.10),

Теорема 8. Любая точка ребра возврата поверхности касательных есть предел точки пересечения трех бесконечно близких касательных плоскостей развертывающейся поверхности.

Теорема 11. На каждой развертывающейся поверхности через любую ее точку в любом направлении можно провести геодезическую линию.