Рейнольдса коэффициент

ослабленных разупрочненными участками в околошовных зонах:

В работе /108/ нами была рассмотрена методика оценки механических характеристик сварных соединений труб большого диаметра, ослабленных разупрочненными участками (прослойками), по результатам испытания вырезаемых образцов поперек сварного шва.

Рис. 3.38. Номограмма для оценки прочностных характеристик неоднородных соединений оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейными разупрочненными участками, по результатам испытаний вырезаемых образцов

Рис. 3.39. Номограмма для оценки прочностных характеристик сварных соединений труб с разупрочненными участками в виде наклонных мягких

Покажем, что и для рассматриваемого случая изменения свойств мягкой прослойки можно по аналогии с вышеихчоженным получить основные соотношения, позволяющие использовать расчетные зависимости типа (3.28), (3.35), (3.37) — (3.39) и др. Дтя этого воспользуемся решением, полученным в /116/, которое дает возможность оценить расчетным путем величину контактного упрочнения соединений, ослабленных разупрочненными участками с линейным изменением механических свойств

117. Ерофеев В.В., Распопов А.А., Голиков В.Н. Расчет несущей способности сварных соединений низколегированнных сталей с разупрочненными участками II Автоматическая сварка — 1989. — № 3. — С. 70—71.

ослабленных разупрочненными участками в околошовных зонах:

В работе /108/ нами была рассмотрена методика оценки механических характеристик сварных соединений труб большого диаметра, ослабленных разупрочненными участками (прослойками), по результатам испытания вырезаемых образцов поперек сварного шва.

Рис. 3.39. Номограмма для оценки прочностных характеристик сварных соединений труб с разупрочненными участками в виде наклонных мягких

Покажем, что и для рассматриваемого случая изменения свойств мягкой прослойки можно по аналогии с вышеизложенным получить основные соотношения, позволяющие использовать расчетные зависимости типа (3.28), (3.35), (3.37) — (3.39) и др. Для этого воспользуемся решением, полученным в /116/, которое дает возможность оценить расчетным путем величину контактного упрочнения соединений, ослабленных разупрочненными участками с линейным изменением механических свойств

117. Ерофеев В.В., Распопов А. А., Голиков В.Н. Расчет несущей способности сварных соединений низколегированнных сталей с разупрочненными участками II Автоматическая сварка, — 1989. — № 3. — С. 70—71.

Заданы (в предположении, что имеет место квадратичная зона сопротивления и безразмерные характеристики потока не зависят от числа Рейнольдса) коэффициент расхода [i и коэффициент сопротивления ?р расходомера Вентури, а также коэффициент сопротивления ?э задвижки.

Заданы (в предположении, что имеет место квадратич-ная зона сопротивления и безразмерные характеристики потока не зависят от числа Рейнольдса) коэффициент расхода ц и коэффициент сопротивления ?р расходомера Вентури, а также коэффициент сопротивления ?3 задвижки.

Как и для зимнего масла, прежде всего для всего диапазона температур для напорного и сливного трубопроводов определим переменные величины: число Рейнольдса, коэффициент трения и поправочный коэффициент (см. рис. 90):

Из этого соотношения диаметр трубы d найдем графо-аналитическим способом. Задаемся рядом значений диаметра d и для каждого из них определяем скорость течения масла, число Рейнольдса, коэффициент гидравлического трения и потери давления Др по формуле, приведенной выше. Сумма коэффициентов местных сопротивлений

Переходный режим характеризуется перемежаемостью течения (см. § 7-3). На рис. 8-13 для конкретных условий приведена зависимость коэффициента перемежаемости <о от относительного- расстояния от входа в трубу для различных чисел Рейнольдса. При постоянном числе Рейнольдса коэффициент перемежаемости возрастает с увеличением расстояния от входа в трубу; коэффициент перемежаемости воз-

было проведено в области резонансных частот колебания, где наблюдается максимальная амплитуда колебания давления, т. е. А (ри) 5г (ры)0. Коэффициент ослабления определялся по методу двух датчиков. На рис. 111 при-. ведена типичная характеристика изменения коэффициента ослабления {} в канале (диаметр 12 мм) от амплитуды колебания массовой скорости для первых трех резонансных гармоник (/s =: 80; 160 и 240 Гц). С увеличением амплитуды и частоты колебания коэффициент ослабления увеличивается. Причем при сравнительно больших значениях Д (ри) коэффициент ослабления достигает 0,8—1,0, что на порядок превышает соответствующие квазистационарные значения. Такие большие коэффициенты ослабления обусловлены тем, что при интенсивных колебаниях измеряемый коэффициент ослабления включает в себя потери в волне, на стенке канала, а также и потери, обусловленные нелинейными и газодинамическими эффектами. С увеличением числа Рейнольдса коэффициент ослабления также увеличивается.

с FrM = 57 проводилось на той же экспериментальной установке, что и в пучке с FrM = 220, используя метод нагрева электрическим током центральной группы из 37 витых труб пучка. Поля температур измерялись в выходном сечении пучка хро-мель-алюмелевыми термопарами с диаметром проволоки 0,1 мм, установленными в фиксированных характерных точках потока. Увеличение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось при постоянном расходе теплоносителя по различным законам (рис. 5.14, 5.15). На рис. 5.14 представлены результаты эксперимента при сравнительно резком выходе тепловой нагрузки на стационарный режим (в течение <=» «* 15 с) и различных расходах теплоносителя, соответствующих числам Re = 1,25 • 104, 8,9 • 103, 5,1 • 103. Представленные на рис. 5.14 зависимости к = к (т) были получены методом, который описан в разд. 5.2, 5.3 и основан на сопоставлении экспериментальных и теоретически рассчитанных полей температур теплоносителя Т — Т (г, К) в выходном сечении пучка. Видно, что при одинаковых значениях максимального темпа нагрева (97V/3r)M = 1,212 кВт/с независимо от числа Рейнольдса коэффициент к в функции времени описывается одной кривой (см. рис. 5.14), а уменьшение максимального темпа нагрева труб в запуске и сдвиг кривой N = N (т) от начала запуска установки приводят к сдвигу кривой к = к (т) в сторону большего времени. Эти результаты качественно полностью совпадают с данными, полученными для пучка с FrM =

При малых числах Рейнольдса коэффициент сопротивления больше (см. рис. 4-3). На начальной части пластины, где формируется пограничный слой, касательные напряжения больше, чем вдали, и зависят от числа Рейнольдса. Здесь актуальны и молекулярные вязкие силы. Касательное напряжение при этом можно представить в виде суммы двух составляющих:

В области больших чисел Рейнольдса коэффициент сопротивления Сх можно приближенно вычислять [62] по формуле

Наоборот, при течении несжимаемой жидкости в шероховатой трубе, при больших числах Рейнольдса коэффициент гидравлического сопротивления зависит только от относительной шероховатости, т. е. коэффициент С автомоделей относительно Re. При этом критерий La оказывается прямо пропорциональным критерию Re (так называемая вторая автомодельная область) 1.

Гидродинамическая аналогия теплообмена Кармана обобщена на случай турбулентного числа Прандтля и позволяет также получить распределение касательного напряжения. Найдено соответствующее выражение для коэффициента восстановления. Экспериментальные данные по турбулентному коэффициенту восстановления (0,88) позволили определить турбулентное число Прандтля (0,86), которое, будучи подставлено в коэффициент аналогии Рейнольдса, приводит к более точной связи поверхностного трения и теплоотдачи. Полученный с помощью аналогии Рейнольдса коэффициент теплоотдачи сравнивается с результатами экспериментальных исследований при сверхзвуковых скоростях движения воздуха.