Различным вероятностям

Обжиг стержней осуществляли в электропечах KS-2000 при температуре 1250 - 1290°С (состав А) и 1330 - 1370°С (состав Б) с выдержкой 8 - 10 ч при конечной температуре. Механические свойства керамических стержней по различным вариантам приведены в табл. 119. Стержни обладали высокой пористостью (40 -44,4%), и высокой прочностью при комнатной температуре. Однако стержни состава Б в отличие от стержней состава А имели прочность при температуре 1350°С, равную атг = 4,3 МПа, что свидетельствует о низкой огнеупорности. Кроме того, после обжига стержни имели высокий процент брака по трещинам и короблению из-за наличия значительной линейной усадки (0,5 - 0,8) и низкой прочности. Выход годных стержней составил не более 25%.

мул (13) и (14) можно дать оценку различным вариантам. Пусть, например, имеем направляющие с симметричным наклоном граней (otj = a2, т. е.* ma == 1), но разной ширины и — = 0,5,

Оптимальную температуру охлаждения газа на линейных компрессорных станциях определяют из анализа приведенных затрат по различным вариантам (табл. 6 рис. 10). Данные получены для условного газопровода, не учитывающего поясные коэффициенты, переменность шага между КС и другие особенности реальных газопроводов, оказывающих влияние на технико-экономические показатели газопередачи.

По сравнению с другими жаропрочными никелевыми сплавами СРТУ сплава Inconel 718 после стандартной обработки выше, чем у сплавов Inco с низким коэффициентом линейного расширения [21] и у сплава Inconel X750, обработанного по различным вариантам сочетаний технологии и термообработки [15], но ниже, чем у сплава Inconel 706 [21].

Влияние холодной деформации и различных режимов термической обработки в разных вариантах на СРТУ сплава Inconel 718 приведено на рис. 4. При температуре 4 К СРТУ в сплаве Inconel 718 после холодной деформации, закалки от 1255 К и двухступенчатого старения незначительно увеличивается по сравнению с материалом после исходной термообработки, чему соответствует небольшое понижение вязкости разрушения. У материала, не подвергавшегося закалке после холодной деформации, СРТУ несколько уменьшается как при 297, так и при 4 К- Самые высокие значения вязкости разрушения и пластичности из всех исследованных вариантов имеет материал, закаленный от 1339 К после холодной деформации и состаренный по двухступенчатому режиму; у этого материала также наилучшие свойства с точки зрения СРТУ. В ранее опубликованной работе Коссовски [22] установлено, что характеристики разрушения сплава Inconel X750, обработанного по различным вариантам сочетаний технологии и термообработки, также значительно снижаются при наличии выделений карбидов по границам зерен.

На фиг. 338 изображены две заготовки одного и того же назначения, изготовленные из латуни различными способами. В первом варианте заготовка (фиг. 338, а) получена путем механической обработки из целого куска металла; во втором варианте заготовка (фиг. 338, б) состоит из двух частей, одна из которых производится способом штамповки, а другая токарной обработкой. Наконец, сравнительный технико-экономический анализ должен производиться применительно к различным вариантам одного и того же способа холодной штамповки, как это сделано в табл. 111 и 112, в которых сопоставлены различные варианты способов гибки и вытяжки.

Ввиду того что увеличение программы в определенные моменты вызывает необходимость ввода дополнительного оборудования и комплектов оснастки, затраты на амортизацию и использование которой будут в этих случаях резко повышать расходы, связанные с выполнением программы, график нарастания себестоимости операции в зависимости от количества штук обрабатываемых деталей по двум различным вариантам технологических процессов будет представлять собой группу ступенчатых прямых (фиг. J380).

Для этого просматриваем номограмму с увеличенным масштабом на фиг. 42. Здесь, проведя горизонтальную линию против деления <7яя = 0,1%, смотрим, в каких местах эта линия пересекает крикые, относящиеся к различным вариантам отбора s проб в смену. Or точки пересечения опускаемся на нижнюю шкалу, по которой определяем, на каком удалении / от предела чертежного допуска во внутрь его должна находиться контрольная граница для данной статистической величины (медианы!.

В работе ННС будущая добыча разделялась на две части: 1) поставки угля традиционным потребителям с существующих угольных разработок; 2) поставка угля для производства синтетического газообразного и жидкого топлива, преимущественно с открытых разработок сравнительно дешевых углей на западе, в регионе Скалистых гор '. Перспективная добыча угля по различным вариантам оценивалась в следующих диапазонах:

На протяжении ряда лет в Советском Союзе ведется систематическая работа по созданию и стандартизации единой системы конструкторской документации, призванной заменить существовавшие до последнего времени различные ведомственные системы конструкторской документации и стандарты; объединенные в сборники: «Чертежи в машиностроении» и «Система чертежного хозяйства». Опыт работы промышленности по этим стандартам показал, что они оказали положительное влияние на установление единообразия в организации проектно-конструк-торских работ, причем выявились и существенные недостатки в их содержании. К их числу, например, относится отсутствие правил, обеспечивающих единство в оформлении и обращении документации, в результате чего конструкторская документация обозначалась по 25 различным вариантам.

Однако ресурсные испытания показывают, что лопатки, изготовленные по различным вариантам технологических процессов, имеют различные эксплуатационные свойства, а следовательно, и вероятность безотказной работы (табл. 1). Это отличие объясняется остаточными напряжениями и наклепом, возникающими в поверхностных слоях лопаток.

По этим кривым усталости определяют соответствующие значения предела выносливости, соответствующие различным вероятностям разрушения. Предел выносливости для вероятности разрушения Р = 0,01 находят путем графической экстраполяции соответствующей кривой усталости до базового числа циклов.

где В — суммарная опасность разрушения; Вх — опасность разрушения вследствие одноосного растяжения; B'v — опасность разрушения вследствие одноосного сжатия; Bxt/ — опасность разрушения от сдвига ; о*л , а'и , аху — напряжения растяжения, сжатия и сдвига; аи, а'и, о"и — нижние пределы прочности; °о> <^» °о — параметры, имеющие размерность напряжений; т — интенсивность дефектов в материале; J? — коэффициент и V — объем. Типы возможных поверхностей разрушения, соответствующие различным вероятностям разрушения, схематически представлены на рис. 5.

Были проведены испытания на предел выносливости (при изгибе с вращением) неупрочненных и упрочненных накатыванием роликами гладких цилиндрических образцов диаметром 7 мм из сплавов АВ-Т1 (0,46% Си; 0,72% Mg; 0,25% Мп; 0,34%
асимметрии, т. е. абсцисса кривой усталости. Можно при этом использовать кривые, отвечающие различным вероятностям разрушения (п. 3.7), и в данном случае использованы кривые 50-и 5 %-ной вероятности. Той же вероятности должно отвечать и напряжение стр, однако рассеяние этой характеристики прочности в случае достаточно пластичных конструкционных металлов невелико, так что независимо от вероятности разрушения можно всегда использовать средневыборочное значение ар. При вычислении параметра х согласно (3.53) необходимо задать абсолютный предел выносливости С2, который иногда отождествляется с прецизионным пределом текучести материала, т. е. с предельным напряжением, при котором ни в одном кристаллическом зерне еще не появляются микропластические деформации. Определение этой характеристики конструкционных материалов связано в общем случае со значительными трудностями, так как для этой цели нужно проводить испытания на усталость при очень больших базовых числах циклов. Кроме того, наличие абсолютного предела

Опишем методику построения закона распределения долговечности вращающегося вала, нагруженного на длине в 100 мм постоянным изгибающим моментом в вертикальной плоскости и переменным крутящим моментом изменяющимся от нуля с периодом, равным времени одного оборота вала. Будем предполагать, что необходимые кривые ср (х, R), относящиеся к различным вероятностям разрушения образцов материала (рис. 5.6), имеются в исходной информации; диаметр вала составляет 60 мм.

АВТ-1, отвечающие различным вероятностям разрушения (Р = 5% и р = 50%). Из приведенных данных следует, что выносливость обкатанных роликом образцов на 20—30% больше, чем образцов неупрочненных (полированных). При этом эффективность обкатки возрастает с увеличением долговечности.

больше информации как об усталостных характеристиках материала, так и о напряженном состоянии деталей. Так, вместо обычнойкривой усталостинеобходи-мо располагать семейством кривых, соответствующих различным вероятностям разрушения. Напряженное состояние узлов обычно характеризуется функцией распределения напряжений. Достаточно подробно методы расчета долговечности при случайных напряжениях рассмотрены в работе [36], в которой приведены способы определения усталостных характеристик и методы определения статистических характеристик эксплуатационной нагруженности деталей машин. В работе [36] отмечается, что на выбор метода расчета существенным образом может повлиять уровень требуемой надежности детали, характер изменения во времени нагруженности деталей и число циклов изменения напряжений за срок службы оборудования.

рассматриваться как коэффициенты запаса, соответствующие различным вероятностям неразрушимости (или разрушимости).

Для упрощения расчета было принято, что в качестве основной следует использовать зависимость lg OD от lg N при R = 0. Рассеяние значений разрушающих напряжений в функции N для поперечных швов показано на рис.9.6.3. Так как в указанный массив входили исследования многих авторов, опубликованные в литературе, то не представлялось возможным знать радиусы перехода, наклоны поверхностей швов и др. Можно лишь утверждать, что нижняя граница расположения точек соответствует наиболее неблагоприятным сочетаниям отрицательно влияющих факторов. Анализ показал, что относительно линии регрессии значения lg CD при разных lg N располагаются в достаточно хорошем соответствии с законом нормального распределения. В табл. 9.6.1 приведены значения коэффициента а в уравнении линий (lg оОо)р = о - 0,212 lg N, соответствующие различным вероятностям

Рис. 2.12. Кривые усталости, соответствующие различным вероятностям разрушения образцов из стали 40X при изгибе с вращением (аа = 3,4; г = = 0,2 мм;. а — t — 3,76 мм;

первой группы (не обведены кружками) получались путем экстраполяции кривых усталости, соответствующих различным вероятностям разрушения, до N — 107 циклов и определения ординат точек пересечения этих кривых с вертикальной линией, соответ-