Рециркуляция продуктов

Турбина имеет 4 регенеративных отбора. Из первых трех отборов питаются паром поверхностные подогреватели высокого давления; из третьего отбора пар подается через дроссель также в деаэратор смешивающего типа. Питание деаэратора резервируется подачей пара из второго отбора. Пар из четвертого отбора поступает в регенеративный подогреватель низкого давления. Паровые эжекторы — трехступенчатые. Предусмотрена рециркуляция конденсата турбины в случае низких нагрузок или в период пуска установки.

даются в деаэратор насосом. Предусмотрена рециркуляция конденсата турбины.

Подогреватель эжекторов. Для конденсации пара из эжекторов при больших отборах пара и подогреве конденсата турбины на 5—10° С применяется рециркуляция конденсата турбины. Кратность рециркуляции m определяется из уравнения подогревателя эжекторов при заданной температуре подо-

7.: Так как рециркуляция конденсата производится обычно до приема турбиной нагрузки около 20—25% от номинальной, то до ввода в работу регулятора уровня необходимо регулировать уровень конденсата в конденсаторе вручную перепуском части конденсата в деаэратор.

1. Следить за уровнем конденсата в конденсаторе и регулировать его вручную задвижкой на напорном патрубке насоса, пока не будет введен в работу автоматический регулятор уровня конденсата. Следить за показаниями манометра насоса. Регулировка уровня конденсата вручную производится обычно при пуске турбины, на холостом ходу и при нагрузках турбины до 25% от номинальной. После этого рециркуляция конденсата полностью перекрывается, а задвижка подачи конденсата в деаэратор полностью открывается.

няется регулирование конденсатной системы турбинной установки. В случае понижения мощности или остановки турбины должна быть предусмотрена либо автоматическая рециркуляция конденсата, охлаждающего ходовой конденсатор, либо автоматическая остановка испарителя.

Для поднятия производительности испарительной установки (двух-ксрпусной ЛМЗ) при малой нагрузке турбины к первому корпусу вместо пара из отбора подводится пар из котельной через редукционно-увлаж-нитедьную установку или при ее отсутствии через простой дросселирующий вентиль с последующим увлажнением (до температуры не выше 150° С). Подвод воды к увлажнителю должен производиться из питательной магистрали котельной. Пря этом для конденсации выпара второго корпуса испарителя в первом подогревателе (схема турбин ТН-165, ДКО-185, ТН-250) и дренажей греющего пара во втором подогревателе вследствие недостатка конденсата при малых нагрузках осуществляется рециркуляция конденсата после второго подогревателя в конденсатор турбины. При помощи рециркуляции расход конденсата через подогреватели может быть установлен равном его расходу при полной нагрузке турбины.

14 — аварийный сброс дренажа из ПНД № 2; 15 — от гидрозатвора ПНД № 1; 16 — рециркуляция конденсата; 17 — сброс от гищрозатвора дренажей; 18 — пар на деа-эрационное устройство; 19 — линия опорожнения конденсатора.

/ — химочищенная вода; 2 — отсос из уплотнений; 3 — рециркуляция конденсата; 4 — уравнительная линия жонденсатных насосов; 5 — дренаж подогревателя Н'ИЗ'Кото давления; 6 —• дренаж первой ступени эжектора; 7 — дренаж из .расширителя вакуумных дренажей; 8 — спуск воздуха; 9 и 10 — опорожнение конденсатора; // — подвод от питательного насоса; 12 — дренаж от водоотводчика эжектора.

I. Если турбина стоит, то должна быть полностью открыта рециркуляция конденсата. Чтобы не «запарить» эжекторы в. конденсаторе, необходимо поддерживать высокий уровень (в районе верхней гайки водомерного стекла).

25 — коллектор питания деаэратора; 26 — растопочный расширитель; 27 — пускосбросное устройство свежего пара; 28 и 29 — конденсатные насосы 1-й и 2-й ступеней; 30 а 31 — редукционно-охладительные установки (РОУ) паровой линии на собственные нужды энергоблока; 32 — пускосбросное устройство свежего пара; 33 и 34 — фильтр смешанного действия и электромагнитный фильтр блочной обессоливающей установки; 35 и 36 — расширительные баки; 37 — конденсатный насос приводной турбины питательного насоса; 38 — паровой коллектор расхода на собственные нужды энергоблока; 39 — общестанционная паровая магистраль; а — вода (пар) в конденсатор турбины; б — конденсат греющего пара сетевых подогревателей; в — конденсат греющего пара калориферов; гид — пар на основной и пиковый сетевые подогреватели; е — пар от штоков клапанов турбины в деаэратор; ж — пар на собственные нужды станции; з — пар на мазутное хозяйство; и — пар на калориферы; к — пар на турбопривод воздуходувки; л — рециркуляция конденсата; м — питательная вода на впрыск в промежуточный перегреватель и пускосбросное устройство собственных нужд; и — питательная вода на впрыск в пароперегреватель; о — сброс воды в циркуляционные водоводы; п — выносной расширитель

25 — коллектор питания деаэратора; 26 — растопочный расширитель; 27 — пускосбросное устройство свежего пара; 28 и 29 — конденсатные насосы 1-й и 2-й ступеней; 30 и 31 — редукционно-охладительные установки (РОУ) паровой линии на собственные нужды энергоблока; 32 — пускосбросное устройство свежего пара; 33 и 34 — фильтр смешанного действия и электромагнитный фильтр блочной обессоливающей установки; 35 и 36 — расширительные баки; 37 — конденсатный насос приводной турбины питательного насоса; 35 — паровой коллектор расхода на собственные нужды энергоблока; 39 — общестанционная паровая магистраль; а — вода (пар) в конденсатор турбины; б — конденсат греющего пара сетевых подогревателей; в — конденсат греющего пара калориферов; г и д — пар на основной и пиковый сетевые подогреватели; е — пар от штоков клапанов турбины в деаэратор; ж — пар на собственные нужды станции; з — пар на мазутное хозяйство; и — пар на калориферы; к — пар на турбопривод воздуходувки; л — рециркуляция конденсата; м — питательная вода на впрыск в промежуточный перегреватель и пускосбросное устройство собственных нужд; н — питательная вода на впрыск в пароперегреватель; о — сброс воды в циркуляционные водоводы; п — выносной расширитель

Рециркуляция продуктов сгорания в количестве т как средство регулирования температуры перегрева может быть осуществлена двумя путями: в активную зону горения в количестве гн через горелки 2 или в верхнюю часть топки в количестве гв — через специальные сопла-шлицы 3 (рис. 147). Отбор газов на рециркуляцию осуществляется дымососом / за экономайзером 7. Ввод газов рециркуляции в нижнюю часть топки увеличивает

Рециркуляция продуктов сгорания 242

Рециркуляция продуктов сгорания в количестве г как средство регулирования температуры перегрева может быть осуществлена двумя путями: в активную зону горения в количестве гя через горелки 2 или в верхнюю часть топки в количестве гв — через специальные сопла-шлицы 3 (рис. 147). Отбор газов на рециркуляцию осуществляется дымососом / за экономайзером 7. Ввод газов рециркуляции в нижнюю часть топки увеличивает

Рециркуляция продуктов сгорания 242

Рециркуляция продуктов сгорания

Рециркуляция продуктов сгорания. Отбираемые из конвективной шахты при температуре 300—350° С (обычно после экономайзера) продукты сгорания рециркуляционным дымососом нагнетают в топочную камеру. Сброс рециркулирующих продуктов сгорания возможен в верхнюю или нижюю часть топки.

Сброс продуктов сгорания в нижнюю часть топки (рис. 12-18,а) приводит к ослаблению лрямой отдачи в топке и соответственно к повышению температуры .продуктов сгорания на выходе из нее. Рециркуляция увеличивает также количество продуктов сгорания, проходящих через пароперегреватель. Оба обстоятельства вызывают усиление конвективного теплообмена и, следовательно, повышение температуры перегретого пара. Рециркуляцию продуктов сгорания усиливают при малой нагрузке парогенератора, когда температура перегретого пара снижается, и, наоборот, отключают ее при большой нагрузке, когда перегрев пара возрастает. Рециркуляция продуктов сгорания со сбросом в нижнюю часть топки приводит к увеличению объема продуктов сгорания, но без повышения общего избытка воздуха в уходящих газах, в связи с чем общий объем продуктов сгорания, уходящих из агрегата, не изменяется. Однако увеличенный объем продуктов сгорания в газоходах при рециркуляции несколько повышает •бух, в связи с чем потеря тепла qz возрастает. Охлаждение продуктов сгорания при рециркуляции несколько снижает паропроизводитель-ность парогенератора, для восстановления которой увеличивают расход топлива, что дополнительно снижает к. п. д. агрегата.

Недостатком метода регулирования рециркуляцией продуктов сгорания является необходимость дополнительного оборудования и увеличение собственного расхода энергии. При высокой зольности топлива рециркуляция продуктов сгорания нецелесообразна из-за увеличения износа поверхностей нагрева.

Если есть опасение, что переход на газовое топливо приведет к повышению температуры перегретого пара, то следует принимать меры к тому, чтобы улучшить теплоотдачу в топке. Это иногда удается путем увеличения светимости факела, но одновременно нужно следить за тем, чтобы при этом не произошло резкого повышения потери тепла от химического недожога и сильного снижения температуры факела. Другими средствами снижения температуры перегретого пара являются: включение пароохладителей, рециркуляция продуктов горения из дымоходов в топку и уменьшение поверхности нагрева пароперегревателя. Само собой разумеется, что последнее мероприятие не может осуществляться в тех случаях, когда переход на газовое топливо имеет временный характер.

тягу. При работе двигателя в вакууме этот поток продолжает расширяться и 'после среза центрального тела, замыкая донную область. Рециркуляция части потока служит аэродинамической заменой металлической кромки центрального тела. Рециркуляция продуктов сгорания повышает давление в донной области выше окружающего. Это давление, действуя на срез центрального тела, создает дополнительную тягу. Вспомогательный газ, подаваемый через дно, обычно составляет малую часть (менее 0,2%) основного расхода и также способствует получению дополнительной тяги за счет увеличения донного давления. Сообща основной и вспомогательный потоки обеспечивают очень высокую эффективность работы ЖРД с центральным телом; величина его удельного импульса достигает 471 с.

тягу. При работе двигателя в вакууме этот поток продолжает расширяться и 'после среза центрального тела, замыкая донную область. Рециркуляция части потока служит аэродинамической заменой металлической кромки центрального тела. Рециркуляция продуктов сгорания повышает давление в донной области выше окружающего. Это давление, действуя на срез центрального тела, создает дополнительную тягу. Вспомогательный газ, подаваемый через дно, обычно составляет малую часть (менее 0,2%) основного расхода и также способствует получению дополнительной тяги за счет увеличения донного давления. Сообща основной и вспомогательный потоки обеспечивают очень высокую эффективность работы ЖРД с центральным телом; величина его удельного импульса достигает 471 с.