Редукционно охладитель

до редукционной установки А 14

после редукционной установки А 6

до редукционной установки т, 190

после редукционной установки •5, 158

Чтобы обеспечить работу котлоагрегата в режиме номинального давления, является целесообразным включение в тепловую схему котельной редукционной установки, в которой пар дросселируется до требуемого потребителем давления (с учетом потерь в сетях). При средних и низких давлениях дросселирование насыщенного пара сопровождается его подсушкой. Например, при дросселировании пара с параметрами р=\3 кгс/см2

На фиг. 54 в качестве примера приведена существующая ка одном из промышленных объектов схема возврата конденсата абонентами паровой сети и паропривмниками станции. Конденсат из цехов и от дренажа паропроводов разных давлений поступает в расширительный бачок, а из него в конденсатмые баки подстанций. Из конденсатных баков конденсат перекачивается насосами по напорным конденсатопро-водам *на ТЭЦ, где проходит маслоочистку и сливается в баки производственного конденсата. Из баков производственного конденсата конденсат перекачивается 'насосами в деаэратор низкого давления и вместе с химически очищенной водой идет затем на питание умформеров, для приготовления пара низкого давления и частично добавляется в деаэраторы высокого давления, конденсат из которых поступает на шитание котлов. В баках «производственного конденсата на ТЭЦ поддерживается давление паровой подушки 1,2—1,3 ата паром), подводимым к бакам из редукционной установки.

Расход охлаждающей воды редукционной установки

Паропророды и г л р R конденсата водо-подготовительпого устройства. / —паро-пророт свежего пара из котельной; 2—сегтаратот 3—прозувка сепярстога; 4—гарзнрогод свзжто па-а 5—продувка пяропроподя 4\ С.— гла^иг.я стопорная задвижка; 7— обвозгый клапан к 6; I— парогая коробка; 9—перепусккы? трубы между с? i» П; 10 — цилиндр рыс^-кого давления: II — пер?пу?кные трубм из /3 в 12; 12— цилвкдр кпз-ого давления; 13 — элек-ричесхий генератор; /4 —конденсатор; 15 — паропровод нерегулируемого отбора туз нтллйндра гы^очого давления:/f—паропровод регулируемого отбора 1,2-^2 а-па; 17 — паропг.о-T.oi нерегулируемого отбора из цилиндра низкого давления; IS— подогреватель ипгксгэ даяленпя; 7Р —под^гре-сатеяь уплотнений; 21— подогреватель г.ысокого давте-РКЯ: 21— водомерные приборы; И—комбикпровачгыЯ обратный и ззпорный клапагы: 23- паропровод к подогревателю высокого дг.вяеттия и испарителям; 21— паро-запорная задвижка к подогревателю 20', 26 — специальный поплавковый горшок для воздействия на автоматическую клапанную коробку; 36— всздухсотв^д-иия трубка из 25; 27—слив конденсата из 20; 2S - спускггя линия в дреиаг ; 29—расширительный горшок; Ли—перепуск конденсата в конденсатор; 31, 32, .3.1, 34 и 35- запорные задвижкг; 36— подъемный ппсос для подачи конденсата из 29 в колонку деаэрст ра: /?7~ запоргая задвижка; .М- о5рат-ный клапап; 31 — эалвпжка; 40~г.пг.яя из 36 в дсаэрг. ционную колонку; 41- -слив конденсата через сифон в 42; 42— сливной конденсатпый бак; 41 -гкрепускгая и спусг • рая линии; 44—спускной кран; 45 - ПОПЛЕБКОВЬЙ клапан ?ака; 46— поплавок; 47 -запорный клапан на трубопроводе из 42 в IS; 43— сйфгнгый слив из IS в конденсатор. 49 —краник ДЛЕ заливки спфона конденсатом; 50 — дезэрг-пйонная колонка; 5/-подгод хммичегки очищенной воды; 5:?—запорный кран; 57-регулят:р уровня аккумуляторного бака; 54— холодильник г-ыпара из колонки; 5о —задвижка; 56— иллюминатор; 57—ввод основного конденсата турбйгы из подогревательного устройства; 58— взод конденсата вз бойлеров; 59— взод копдегсата из подогревателя в. д.; 60— запорные задвижки; 61—ввод греющего пара из мггистрали давления 1,2 ата; 62— паровой клапан регулятора температуры; 63 — згдчижка; 64— паропровод к 50; 65- обратный клапан; 6о-задвижка; 67—подвод пара 1,2 ата от редукционной установки в случае остановки турбины; 6S— задвижка; 69—ввод пара из 29; 70— пгрсвая задвижка; 71— подвод первичного пара к первой ступени исплрителя; 72—первая ступень испарителя; 73— отвод вторичного пара из 72; 74, 75 и 76 за;вижки; 77- паропровод ко втсрой ступени испарителя; 73- задвижка; 79—обводный клала!; 80—вторая ступень испарителя; 81—паропровод вторичного пара из второй ступени испарителя в 64; S2—подвод сырой химически очищенной воды к испарителям; S3— водозапоргые крагы; 84— поплавковые питательные клапаны; Я5 — продувочные краны: !6— продувочный

охлажтающая вода редукционной установки

К испарителю первой ступени 6 подведен пар от третьего отбора турбины и редукционной установки, к испарителю второй ступени 7 — от четвертого отбора турбины и вторичный пар испарителя ИСВ-120. Когда включены оба испарителя, установка работает, как двухступенчатая испарительная установка. При этом, чтобы загрузить ее полностью, необходимо к испарителю второй ступени подводить одновременно пар от испарителя первой ступени и четвертого отбора трубины, так как производительность первой ступени ниже производительности второй. Испарительная установка при работе обоих испарителей дает дистиллят в количестве около 5% общего расхода пара на турбину и восполняет соответствующую потерю конденсата. Нормально, когда потери конденсата ниже, работает одна ступень установ-

iiofo теплоте сгорания газа, профиль кулачка 6 выполняется в соответствии с (3-38). В тепломерах сжигаемого газа в качестве датчика давления должны использоваться манометры абсолютного давления, так как сжигание газа обычно производится при низком избыточном давлении и колебания атмосферного давления вызывают значительную погрешность «в измерении расхода газа. Манометры избыточного давления могут использоваться в тех случаях, когда расход сжигаемого газа измеряется на стороне высокого давления до редукционной установки.

Различают главные (основные) и вспомогательные трубопроводы. Главными водопроводами являются все питательные линии. К ним на электрических станциях относят паропроводы, соединяющие паровые котлы с паровыми турбинами, с турбинами паровых питательных насосов, с редукционно-охладитель-ными установками и пр. К вспомогательным трубопроводам относят продувочные, сливные, дренажные и другие водопроводы и паропроводы.

При отсутствии резервного теплофикационного турбогенератора на ТЭЦ резерв отпуска тепла от теплофикационных турбин осуществляется с помощью редукционно-охладитель-ных установок, понижающих давление и температуру свежего пара до значений этих параметров в отборах или противодавлении теплофикационных турбин и включаемых между линиями свежего и отработавшего пара теплофикационных турбин.

Схема с одиночной магистралью проста, дешева и при наличии дублированных задвижек на магистрали относительно надежна. Однако, эта схема значительно менее наглядна и гибка в эксплоатации и менее надежна, чем схема секционная, почему ее можно применять лишь в тех случаях, когда отсутствует возможность применения секционной схемы, т. е. при значительном несоответствии единичных мощностей котлов и турбин, при наличии длительно работающих редукционно-охладитель-ных установок.

Схема с двойной сборной магистралью Котлы присоединяются паропроводами к двойной сборной магистрали, состоящей из двух одиночных линий, от которых отводится пар к турбогенераторам, редукционно-охладитель-ным установкам и турбинам вспомогательных механизмов. При паропроизводительности котлов и расходе пара на турбину до 200—250 г/час возможен пропуск всего пара от котла к турбине по одной магистрали предельного диаметра, изготовляемого заводами(300—350мм), при нормальных значениях скорости (до 40— 60 м/сек) и падения давления пара при транспорте. В этом случае пар отводится от каждого котла и подводится к турбине по одной линии, присоединяемой к двойной сборной магистрали посредством так называемой «развилки» (фиг. 162,а).

Таким же способом присоединяются и отводы на редукционно-охладительные установки и к турбинам вспомогательных механизмов.

Отводы пара к редукционно-охладительным установкам и к турбинам вспомогательных механизмов могут быть выполнены с помощью «развилок», как в предыдущей схеме.

Пар для промышленных потребителей отпускается из отбора 7 ата турбины АП-25. Горячая вода для отопления подается из бойлерной установки, основные бойлеры которой обогреваются паром 1,2ч-2,0 ата из отбора турбины АТ-25; пиковые бойлеры обогреваются паром 7 ата из отбора турбины АП-25 и, как резерв, паром 7 ата из редукционно-охладитель-ной установки или из первого отбора турбины АТ-25. Параллельного включения нерегулируемого отбора турбины АТ-25 с отбором 7 ата турбины АП-25 или с редукционно-увлажни-тельной установкой не следует допускать во избежание разноса турбины АТ-25 при падении давления в нерегулируемом отборе.

При остановке турбогенераторов отпуск пара 7 ата производится через редукционно-охладительную установку 30/7 ата, а питание паром основных бойлеров — через редуктор 7/1,2 ата.

По сравнению с редукционно-охладитель-ной установкой, когда выработка энергии на тепловом потреблении отсутствует, получение пара нужного давления путем сжатия в компрессоре пара из отбора дает вначительные выгоды. Некоторая часть острого пара заменяется паром из отбора.

Общая паропроизводительность котельной составляется из расхода пара на две турбины, который обозначим через D, и расхода на редукционно-охладитель-ную установку Dp, а также потерь пара, конденсата и продувочной воды.

часть пара (например, для питания пиковых бойлеров, как указано выше, в § 48) расходуется непосредственно из котлов через ре-дукционяо-охладительные установки. Число часов работы этих редукционно-охладитель-ных установок должно быть небольшим, иначе будет иметь место большая недовыработка энергии на тепловом потреблении. Так, при снабжении пиковых бойлеров' острым редуцированным паром редукционно-охлади-тельные установки будут работать только в холодные дни (по расчету § 49 в период температур от —10° до —30°), число которых незначительно. Поэтому в годовом балансе общий расход пара и топлива, затрачиваемого на работу редукционно-охладительных установок, может оказаться незначительным, несмотря на то, что в самый холодный день через • редукционный клапан проходит большая доля всего расхода пара по станции.