Регенеративных подогревателях

а) регенеративные вращающиеся теплообменники с диаметром ротора от 1,6 до 3,0 м, обладающие высокой степенью регенерации;

В книге излагаются вопросы проектирования, расчета и эксплуатации воздухоподогревателей котельных установок. Рассматриваются рекуперативные воздухоподогреватели, регенеративные вращающиеся и регенеративные с движущимся слоем воздухоподогреватели.

Регенеративные (вращающиеся) воздухоподогреватели мало распространены в установках небольшой производительности, хотя они легче, занимают меньше места, более устойчивы против газовой коррозии, чем трубчатые, и легче очищаются обдувкой; большим их недостатком является трудность уплотнения между газовой и воздушной сторонами; даже при хорошем состоянии уплотнений переток воздуха в дымовые газы составляет до 15% [Л. 16], что увеличивает потери с уходящими газами и расход электроэнергии на дутье и тягу.

Паропаровые теплообменники Регенеративные вращающиеся

В последнее время наряду с трубчатыми воздухоподогревателями в крупных котлах устанавливаются регенеративные вращающиеся. Они легче и компактнее трубчатых.

В отечественной энергетике применяются два типа воздухоподогревателей — трубчатые рекуперативные и регенеративные вращающиеся. Выбор типа воздухоподогревателя определяется необходимым уровнем подогрева воздуха, качеством топлива, способом его сжигания и др.

3. Регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели

Первые отечественные регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели были изготовлены на Таганрогском заводе "Красный котельщик" (ТКЗ) для газомазутной серии котлов ТГМ-151. Несколько позже РВП начали изготовлять на Подольском машиностроительном заводе имени Орджоникидзе (ЗиО) и на Барнаульском котельном заводе (БКЗ). Завод-изготовитель поставляет воздухоподогреватели отдельными комплектными узлами в объеме по ОСТ 24.030.46-74 "Котлы паровые и стационарные. Поставка".

Регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели

13. Регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели В.К. Мигай и др. / Л.: Энергия, 1971.

3. Регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели...............14

Задача 2.27. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 5,6 кг/с сжигается челябинский уголь марки БЗ с низшей теплотой сгорания Q\= 13 997 кДж/кг. Определить экономию топлива в процентах, получаемую за счет предварительного подогрева конденсата, идущего на питание котлоагрега-тов в регенеративных подогревателях, если известны температура топлива при входе в топку /Т = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с? = 2,1 кДж/(кг'К), кпд котлоагрегата (брутто) г/^ра = 91,5%, давление перегретого пара рп.п = 4 МПа, температура перегретого пара /ПП = 430СС, температура конденсата /1 = 32°С, температура питательной воды после регенеративного подогревателя ГП.В=130°С и величина непрерывной продувки Р=3%.

Задача 2.29. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью D = 3,9 кг/с сжигается природный газ Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания <2н = 35 675 кДж/м3. Определить экономию условного топлива в процентах, получаемую за счет предварительного подогрева конденсата, идущего на питание котлоагрегатов в регенеративных подогревателях, если известны кпд котлоагрегата (брутто) 7/^= 91%; давление перегретого пара /Vn = l,4 МПа, температура перегретого пара ?П.П = 280°С, температура конденсата /1 = 32°С, температура питательной воды после регенеративного подогревателя /П.В=100°С и величина непрерывной продувки Р=3%.

турбину покрывается дополнительной выработкой пара в котле (при той же его теплопроизводительности) вследствие подачи в него воды, подогретой до более высокой температуры. При правильном выборе окончательной температуры питательной воды и правильном распределении' ее подогрева в регенеративных подогревателях применение регенеративного цикла в установках, использующих пар высоких параметров, дает экономию топлива, достигающую при большом числе отборов пара 14—16%.

Перегретый пар поступает к турбине 8 по трубопроводу 35. Турбина непосредственно соединена с электрическим генератором 6. После турбины пар поступает в, конденсатор 5. Охлаждающая вода в конденсатор подается по трубопроводу 2 и отводится из него по трубопроводу 3. Конденсат из конденсатора 5 откачивается конденсатны-ми насосами 4. Регенеративный подогрев питательной воды осуществляется в поверхностных регенеративных подогревателях, расположенных вдоль турбины. На рис. 35-3 виден только один из регенеративных подогревателей 9. Питательная вода проходит через деаэраторы 16 повышенного давления (0,6 Мн/м2), установленные между бункерами сырого угля. Питательные насосы 11 размещены в турбинном цехе, обслуживаемом мостовым краном 7. В масляном хозяйстве турбогенераторов предусмотрены фильтры и маслоохладители 10. В помещениях / и 12 расположены электрические распределительные устройства собственных нужд.

Питательная вода после нагревания в регенеративных подогревателях турбины до 215° С направляется в подогреватель 55, в котором нагревается до температуры сухого насыщенного пара при давлении 11 Мн/м2 и переходит в подогреватель-испаритель 5А. В нем вода частично испаряется и nagp-водяная смесь при паросодержании около 20% направляется в испаритель 7, где и испаряется полностью, после чего цикл повторяется.

Рис, 4.20. Отбор пара из турбины для подогрева конденсата в регенеративных подогревателях-теплообменниках:

На рис. 2-18 и 2-19 показан общий расход топлива с учетом экономии топлива от утилизации тепла уходящих газов. Для всех вариантов принята одинаковая степень охлаждения газов как в котлах-утилизаторах, так и в регенеративных подогревателях сырья.

составит рН ~8,7. При меньшем содержании МН3впаре (рН = 8,8) /(вид упадет примерно до 3,7, а рН жидкой фазы снизится только до рН = 8,3. При конденсации пара в регенеративных подогревателях давления пара и отвечающие им температуры конденсации выше, чем в конденсаторе, отвечающие им коэффициенты распределения будут еще меньше и снижение рН для первых порций

Схема подобных электростанций усложнена наличием промежуточного отбора пара из турбин. Отобранный пар используется в регенеративных подогревателях питательной воды, а также для теплофикационных и отопительных целей.

Деаэрация питательной воды в деаэраторах повышенного давления должна сопровождаться нагревом воды не менее чем на 5°С за счет подачи греющего пара в деаэратор из отбора турбины или из редукцией но~охл а -дительной установки (РОУ). Недопустима эксплуатация при полностью отключенном паропроводе, т. е. при средней температуре исходной воды, равной температуре насыщения, соответствующей давлению в деаэраторе, или немного выше ее. Чтобы полностью не отключать трубопровод, подающий пар в деаэратор, надо повышать давление в деаэраторе до минимального значения или уменьшать нагрев питательной воды в регенеративных подогревателях до деаэратора.

Приведенная характеристика щелочных свойств морфолина не дает оснований считать, что при дозировке его в размере 4,0 мг/кг обеспечивается более совершенное щелочение питательной воды на участках тракта, расположенных до деаэратора, по сравнению с применением аммиака. Основные преимущества морфолина перед аммиаком заключаются в том, что морфолин не в состоянии вызывать 'коррозию латунных трубок подогревателей и конденсаторов турбин и менее летуч. Последнее его свойство имеет двойное значение. Во-первых, оно обеспечивает создание требуемой по условиям сохранения защитных пленок на поверхности нагрева котла концентрации щелочи, равной 35 мг/кг, что предупреждает наводороживание металла; во-вторых, оно обеспечивает нейтрализацию угольной кислоты при конденсации пара Б регенеративных подогревателях и турбинах. 18* 267