Регенеративным подогревателем

На рис. 2-12, б показан пример соответствующей схемы, разработанной в ЛПИ для установки той же мощности и тех же начальных параметров, что и установка по схеме рис. 2-12, а. Здесь исключены водяной экономайзер 3, работающий параллельно с регенераторами паровой турбины высокого давления, и концевой водяной экономайзер 4 (см. рис. 2-12, а). Их место заняли вторичный пароперегреватель 6 (рис. 2-12, б) и водяной экономайзер 5, включенный параллельно с регенеративными .подогревателями низкого давления. Благодаря снижению начальной температуры воды в экономайзере, температуру уходящих газов удалось снизить до 110° С. 1 Выбранные параметры пара за вторичным пароперегревателем (р = 5,1 ата, t = 400° С), возможно, не являются оптимальными. Тем не менее конечная влажность за турбиной 2 в схеме рис. 2-12, б оказалась на 3,5% меньше, чем в схеме рис. 2-12, а. Данный фактор и термодинамически более совершенный процесс во второй ступени бинарной части цикла позволили сохранить к. п. д. на том же уровне, что и в схеме рис. 2-12, а, несмотря на уменьшение температуры вторичного перегрева. Главное достоинство второй схемы состоит в том, что вторичный пароперегреватель и все его коммуникации более надежны, хотя и выполнены из сталей перлитного класса.

При расчете всех схем, исключая один из вариантов расчета схемы 356, потеря, тепла в окружающую среду регенеративными подогревателями не учитывалась.

Испарительная установка включается в схему станции совместно с регенеративными подогревателями питательной воды. На фиг. 119 изображены различные варианты включения одноступенчатых и двухступенчатых испарителей в схему конденсационной турбины с тремя отборами, одним смешивающим и двумя поверхностными регенеративными подогревателями.

Схема г имеет двухступенчатый испари-, тель и конденсатор между регенеративными подогревателями № 2 и № 3. По тепловой экономичности схема г почти равноценна предыдущей, так как в обоих случаях пар из отбора № 1, расходуемый на испаритель, вытесняет почти одинаковое количество пара из отбора № 2.

вателей в схему установки с регенеративными подогревателями, а именно: а) без охлаждения дренажа и предварительного подогрева воды, питающей паропреобразователи (фиг.127,а); б) с охлаждением дренажа (фиг. 127,6); в) без охлаждения дренажа, но с двухступенчатым подводом; тепла к паропреобразовательной установке, т. е. с предварительным подогревом воды, питающей паропреобразователь паром пониженного давления (фиг. 127,в).

Принципиальная тепловая схема ТЭЦ.^, с непосредственным отпуском пара потребителю из отбора турбины типа ВП-25, поверхностными и смешивающими регенеративными подогревателями, химической очисткой доба-

водится в регенеративные подогреватели высокого давления, устанавливаемые для дополнительного подогрева питательной воды котлов высокого давления от 150 до -^>215°С. Регенеративные подогреватели 7 ата при надстройке подлежат замене, так как должны выдерживать полный напор питательных насосов высокого давления, устанавливаемых вместо питательных насосов низкого давления. Горячие дренажи регенеративных подогревателей высокого давления перед отводом их в деаэратор охлаждаются в специальном теплообменнике, устанавливаемом перед регенеративными подогревателями высокого давления. Смешивающие деаэраторы атмосферного типа и подогреватели низкого давления используются ранее установленные.

Поблизости от турбины, в конденсационном этаже, часто в одну линию с регенеративными подогревателями устанавливают сепаратор (водоотделитель) на подводе свежего пара к турбине. J

Таким образом, щит турбогенератора является в основном щитом теплового контроля, на котором, как правило, сосредоточиваются показывающие приборы оперативного характера и самопишущие приборы учета. Отдельные менее оперативные замеры осуществляются приборами непосредственного действия, располагаемыми по месту, служащими для периодического контроля. В качестве примера может быть назван замер количества питательной воды за регенеративными подогревателями каждой турбины, служащий для контроля распределения питательной

Фиг. 47. Схема станции со смешивающими регенеративными подогревателями.

Парогенераторы и промежуточные теплообменники реакторов типа БН. В реакторах типа БН освоенный уровень температур натрия в первом контуре не превышает 560 °С, поэтому, учитывая снижение температур в промежуточном контуре, можно считать для этих реакторов реальным уровень температур пара в пределах 450—510°С. Давление пара может назначаться в широких пределах до 24 МПа. Необходимо отметить, что оптимизация параметров парового цикла ограничивается не только выходной температурой натрия, но и подогревом в реакторе. Для современных реакторов типа БН характерен подогрев в диапазоне 150— 200 °С и, следовательно, температура на входе в реактор 300— 400 °С. С учетом снижения температур в ПТО диапазон значений температуры питательной воды на входе в ПГ может быть принят равным 200—300 °С, что соответствует турбоустановкам с регенеративными подогревателями. Таким образом, по холодным веткам контуров располагаемый температурный напор равен примерно 100°С (400 °С — температура первого контура и 300 °С — температура питательной воды), что несколько больше температурного напора по горячим веткам (рис. 1.4). В то же время высокий уровень температур теплоносителей по холодной ветке (до 400 °С) позволяет при выборе оптимального давления пара варьировать значения давления в широком диапазоне, вплоть до сверхкритического (24 МПа). Однако выбор давления свыше 20 МПа ограничивается отсутствием в настоящее время освоенных материалов, обеспечивающих необходимые запасы по длительной прочности теплообменных труб в пароперегревателе.

Ренкина. Сущность регенерации изложена в гл. 6. Тепловая схема ТЭС с одним регенеративным подогревателем (РП) изображена на рис. 22.2; на рис. 22.3 приведен термодинамический цикл, а на рис. 22.4 — процесс расширения пара в турбине (без учета потерь) на этой ТЭС.

Схема б имеет одноступенчатый испаритель и конденсатор испарителя, совмещенный с регенеративным подогревателем № 2; подо-

Схема в имеет двухступенчатый испаритель с конденсатором, совмещенным с регенеративным подогревателем № 2. В данной установке вторичный пар испарителя вытесняет меньшее по сравнению со схемой б количество пара из второго отбора турбины, расходуемого на регенеративный подогреватель № 2. По экономичности такая установка получается промежуточной между схемами а я б (см. табл. 20).

Схема д имеет двухступенчатый испаритель и конденсатор, совмещенный с регенеративным подогревателем № 3. Пар первого отбора, питающий 1 ступень испарителя, вытесняет пар третьего отбора. Недовыработка электроэнергии пропорциональна величине <-v Du (/! — Уд). Тепловая экономичность ниже, чем в схемах в и г, но ввиду применения двухступенчатого испарителя приблизительно такая же, как в схеме б с одноступенчатым испарителем.

3) при включении испарителя по схеме с конденсатором, совмещенным с регенеративным подогревателем, схема с двухступенчатым испарителем более экономична, чем схема с одноступенчатым, в виду меньшего вытеснения регенеративного пара более низкого давления вторичным паром испарителей;

Выбор типа и схемы испарительной установки производится на основании технико-экономических расчетов с учетом расходов топлива и металла. На союзных установках применяется часто схема с двухступенчатым испарителем и конденсатором испарителя, совмещенным с регенеративным подогревателем.

(фиг. 4-6). Дыхательный бак // включен между сальняковым подогревателем 8 и следующим по току главного конденсата регенеративным подогревателем 9. При уменьшении нагрузки турбины первое время кэнден-сатный насос подает больше воды, чем требуется для питательного насоса, уровень воды в питательном баке повышается и излишек воды сливается из него через переливную трубу в установленный нижа резервный питательный бак 12. Резервный и дыхательный

Пример 2.11. Для тепловой схемы турбины К-200-130 определить влияние утечки через уплотнения штоков клапанов ЦВД в количестве 0,5 кг/с. Согласно рис. 2.10 часть утечки в количестве 0,43 кг /с идет в П-5 (деаэратор), другая часть в количестве 0,07 кг/с отсасывается в сальниковый подогреватель СП-2, расположенный перед регенеративным подогревателем № 1 (см. рис. 2. 9); дренаж из СП-2 идет в конденсатор.

т. е. получаем равное распределение подогрева воды между регенеративным подогревателем и экономайзером котла. Этот метод равного (равномерного) распределения подогрева между ступенями (метод арифметической прогрессии) широко используется при решении практических задач оптимизации параметров регенеративного подогрева воды. Если <7i = const =#=<7o, то <7o+to = <7i+ti.

денсата регенеративный подогреватель поступает греющий пар из одного отбора турбины (см. рис. 6.2,а). В этом случае конденсатор испарителя составляет как бы часть поверхности нагрева в общей ступени регенеративного подогрева, а отбор распределяется между регенеративным подогревателем и испарителем, не меняя своего расхода. Общий подогрев воды в этой ступени составит тг° = = Тг-Ик.и, где хг и тг° — подогрев воды в регенеративном подогревателе соответственно в схеме с испарителем и без него; тк.и—подогрев воды в конденсаторе испарителя.

Рис. 6.4. Включение двухступенчатой испарительной установки в схему конденсационной электростанция при совмещении конденсатора испарителя с регенеративным подогревателем