Регулирование амплитуды

Оптимально спроектированным всасывающим трубопроводом, размещением гидробака выше всасывающей линии, применением гидробака с давлением выше атмосферного, использованием устройств, повышающих всасывающую способность насоса, регулированием температуры рабочей жидкости и другими конструктивными мероприятиями можно свести к минимуму и даже к нулю неполное заполнение жидкостью камер насоса.

— регулированием температуры (вязкости) рабочей жидкости.

Энтальпия воды на входе в экономайзер для прямоточных котлов равна энтальпии питательной воды (i'B3 = »пв)- Для барабанных котлов с поверхностными регуляторами температуры перегрева пара {вэ = гпв + Aip, для схем с регулированием температуры собственным конденсатом гвэ рассчитывают.

Энтальпия воды на входе в экономайзер для прямоточных котлов равна энтальпии питательной воды (i'B3 = inB). Для барабанных котлов с поверхностными регуляторами температуры перегрева пара гвэ = /пв' + Atp, для схем с регулированием температуры собственным конденсатом /вэ рассчитывают.

Для создания условий теплопередачи от раствора к металлу (рис. 58, б) в полость медной теплораспределяющей втулки 7 подавали хладагент, предварительно охлажденный в специальном сосуде с тающим льдом или твердого диоксида углерода. Тепловой поток, необходимые температуры поверхности образца и объем раствора устанавливаются регулированием температуры хладагентов, поступающих в рубашку электрохимической ячейки и теплораспределяю-щую втулку. Вращение верхнего (нерабочего) диска, установленного в конце вала, осуществляется через ременную передачу от коллекторного двигателя. Частоту вращения вала можно плавно изменять от 5 до 250 с'1 и непрерывно регистрировать тахометром ЦАТ-2.

Начато изготовление котлов на высокие параметры пара: Таганрогский завод выпустил в 1947 г. барабанные котлы на высокое давление пара с унифицированной топкой и газовым регулированием температуры перегрева.,

Таким образом, стабильность ИП связана со скоростью старения глицерина и достигается введением в смазочную среду присадок, изменяющих окислительную способность глицерина, предохраняющих поверхности трения от схватывания и усиленного износа, и регулированием температуры в зоне трения.

ступенчатое охлаждение в калийной селитре (KNO8), температура которой поддерживается в пределах 450—550°. Более высокие режущие свойства получаются при изотермической закалке, которая производится в калийной селитре с точным регулированием температуры ванны (620—630°) и времени выдержки в ней: (20 мин.).

Следующая установка — щелочная ванна 6, обеспечивающая очистку ленты от жира и грязи. Состав ванны: 12% NaOH, 5% Na3PO4, 36% Na2CO3,45"/о Na2SlO3,2% древесной смолы. Нагрев ванны до 80—90°С производится газовыми горелками или электрическими спиралями с автоматическим регулированием температуры. Лента проходит через ванну со скоростью около 3 м/мин. Из щелочной она поступает в ванну 7 с проточной водой, нагретой до 60—70° С. Дальнейшее травление осуществляется в соляной кислоте (ванна S) при температуре 50—60° С. Травление обеспечивает удаление плёнки окислов, чгю необходимо для хорошего соединения металла ленгы со сплавом в процессе последующего лужения. После травильной ванны лента проходит через войлочные прокладки, отжимающие кислоту. Окончательное удаление кислоты с поверхности ленты производится промывкой в нагретом до 50—55° С растворе хлористого цинка, при избытке металлического цинка (ванна 9). Раствор хлористого цинка не вызывает, как горячая вода, часто применяемая для промывки от кислоты, окисления поверхности ленты.

Неясность в настоящее время решения проблемы охлаждения лопаточного аппарата со строгим регулированием температуры материала лопаток, неясность истинных потерь давления в камерах сгорания для твердого топлива и золоочистительных устройствах, введение энергетического использования тепла, отведенного в систему охлаждения, обладающего низким потенциалом, заставляют полагать полученные нами величины к. п. д. ГТУ наивысшими.

В водно-химической части энергоустановки рекомендуется автоматизация регулирования гидравлической нагрузки водоочистки: для прямоточных установок — по уровню воды в промежуточных баках или деаэраторах; для водоочисток с осветителями, кроме того, — по уровню воды в промежуточном баке с использованием его емкости для сглаживания пиковых расходов (допустимы изменения гидравлической нагрузки в пределах ±5% в 1 мин). Должен быть автоматизирован подогрев— с регулированием температуры воды в пределах ±1°С при наличии осветителей и в пределах ±3°С при отсутствии таковых, затем дозирование всех реагентов по импульсу от расхода воды; заполнение водой промывочных баков, выполняемое по возможности непрерывно и равномерно; поддержание постоянного давления в обратной магистрали системы тепловодо-снабжения и в паровых уравнительных линиях деаэраторов и бойлеров; поддержание заданной температуры сетевой воды в системе теплоснабжающей установки. 304

Регулирование амплитуды вынужденных колебаний осуществляется в этой машине

В механизмах управления насосами переменной производительности для устранения возможности залипания золотника и повышения чувствительности гидроусилителя золотнику или золотниковой втулке сообщается осциллирующее движение высокой частоты (аксиальная осцилляция). В этом случае золотники выполняют с положительными перекрытиями, а требуемую чувствительность гидроусилителя при сохранении его устойчивости получают путем регулирования амплитуды осцилляции. Кроме того, регулирование амплитуды осцилляции позволяет существенно уменьшить влияние технологических допусков на характеристики гидроусилителя.

Чтобы измерить толщину стенки с наивысшей точностью, нужно-выполнить целый ряд предпосылок. Независимо от способа, которым измеряется время проходимости схемы, обеспечиваемое толщиномером стенки, точность измерения определяется погрешностями, которые играют роль при формировании времени проходимости. Существенное влияние здесь оказывают колебания амплитуды эхо-импульсов, которые вызывают в дискриминаторах, формирующих время проходимости, вследствие конечного времени нарастания импульсов также и колебания времени проходимости. Это влияние можно уменьшить до минимума при использовании возможно более высоких частот контроля (5, 10 или 15 МГц), что позволяет получить крутой подъем импульсов. В самом толщиномере стенки предусматриваются регулирование амплитуды и (или) компенсации глубины, чтобы поддержать амплитуду от эхо-импульса в дискриминаторе на постоянном уровне.

при использовании узкополосных сигналов это означает, что в распоряжении для измерений имеется более половины длины волны. В таком случае электроника должна обеспечивать точное регулирование амплитуды, так чтобы для измерения времени всегда привлекалась одна и та же половина колебания. В противном случае возникают скачки времени, кратные периоду искателя. Форма эхо-импульса узкополосной системы контроля может также меняться в зависимости от расстояния до искателя, так что и здесь тоже могут возникнуть трудности при на-

ное не прецизионность измерения толщины стенки, а обнаружение самых мелких отверстий (язвин). Регулирование амплитуды у прецизионных толщиномеров при таком способе даже мешает, поскольку все еще остающийся эхо-импульс от задней стенки регулируется на постоянную высоту, а меньший эхо-импульс от язвин получается ниже порога чувствительности. Следовательно, измерители остаточной толщины стенки должны иметь •максимальную чувствительность, а регулировать амплитуду у еих не нужно.

Вибровозбудители с одной обмоткой, подключенной к сети переменного тока (см. рис. 1), называют реактивными и применяют для возбуждения вибрации с частотой, вдвое большей частоты сети (го, что они могут возбуждать вибрацию частоты, равной частоте сети, стало известно лишь в последнее время [3, 7]). Для возбуждения вибрации с частотой сети используют электромагниты, содержащие обмотку, по которой течет выпрямленный или постоянный ток. Наиболее простые схемы имеют вибровозбудители с питанием через выпрямитель (рис. 4, а) и с подмагничиванием от источника постоянного тока (рис. 4, б). Схема на рис. 4, о имеет два недостатка: выпрямленный ток поступает в сеть; регулирование амплитуды вибрации затруднено. В схеме на рис. 4,6 регулирование амплитуды производят изменением тока подмагни-чивания с помощью реостата R. Однако эта схема, во-первых, требует специального

Известны различные схемы вибровозбудителен с одним электромагнитом: с питанием через выпрямитель от трансформатора с регулируемым числом витков вторичной обмотки (рис. 6), с компенсирующим трансформатором в цепи подмагничивания (рис. 7, а) и т. д. Существенными преимуществами обладает представленная на рис. 7, б схема с тиристором 1, включенным в цепь подмагничивания. не требуются источники постоянного тока и дополнительные трансформаторы; ток, поступающий в сеть, не имеет постоянной составляющей; регулирование амплитуды вибрации осуществляется изменением фазы времени открытия тиристора, т. е. изменением параметров электронной схемы его цепи управления; это удобно при автоматическом управлении.

У вибровозбудителей с подмагничиванием регулирование амплитуды перемещения производят либо изменением сопротивления или индуктивности в цепи подмагничивания, либо изменением фазы отпирания тиристора. В результате изменяются постоянная составляющая гс тока подмагничивания, МДС подмагничивания е и, согласно (3), постоянная составляющая потока а. Изменение а приводит к изменению амплитуды Q! первой гармоники силы, которая пропорциональна а, и амплитуды перемещения.

На базе обычного гидронасоса с наклонным упорным диском разработан гидравлический вибровозбудитель, который допускает не только регулирование амплитуды и частоты колебаний, но и изменение формы колебаний (путем применения кулачка специально спрофилированной формы можно получить различные законы возбуждения). В гидронасосе такого типа регулирование производительности осуществляется изменением наклона упорного диска. На этом и основана система регулирования. Ролнк рычага упорного диска насоса катится по профилированному кулачку, которому через редуктор может сообщаться пять скоростей вращения. Таким образом, регулирование режима колебаний упорного диска производится изменением скорости вращения и профиля эксцентрикового кулачка. Размах колебаний меняется перемещением эксцентрикового кулачка, имеющего по длине различный профиль относительно ролика качающегося диска насоса.

Вибрационное кресло приводится в движение расположенным под сидением кривошипно-шатунным механизмом, получающим движение от коллекторного однофазного электродвигателя. Изменение скорости вращения двигателя обеспечивает плавное регулирование частоты вибрации. Предусмотрено ступенчатое регулирование амплитуды перемещения путем изменения длины кривошипа. Ступни ног непосредственному действию вибрации не подвергаются. Руки защищены путем виброизоляции подлокотников.

Гидравлические вибровозбудители создают колебания рабочего органа под действием переменного давления, вызванного пульсирующим потоком рабочей жидкости. Для создания автоколебательных гидравлических вибровозбудителей необходима специальная система управления, обеспечивающая непрерывность возвратно-поступательного движения. Такие вибровозбудители предназначены для испытания объектов больших габаритных размеров, со значительной массой, при низкой частоте возбуждения (табл. 11.12.3). Пневматические возбудители колебаний используют энергию- сжатого воздуха. Регулирование амплитуды и частоты (0...500 Гц) колебаний осуществляется пневмоклапаном. Широкое применение такие возбудители нашли при исследовании колебаний лопаток рабочих колес вентиляторов и компрессоров (рис. 11.12.3) [81]. При работе установки сжатый воздух подается на лопатку 2, которая прикреплена к плите 1. Между соплом 7 и лопат-