Различной относительной

Дефектоскопическая информация во многих случаях представляет собой изображения различного типа. Например, при контроле усталостных трещин оператор сравнивает изображения эталонной и контролируемой поверхностей. Аналогичные операции многократно выполняются при сравнении формы однотипных изделий, выявлении дефектов заданного типа на фоне структурных помех и т. д. Это вызывает утомление операторов и приводит -к ошибкам распознавания дефектов. Во всех этих случаях эффективно применение когерентно-оптических методов фильтрации основных частот изображения, позволяющих устранить ошибки операторов. Любое изображение можно представить его частотным спектром (спектром Фурье), представляющим собой совокупность синусоидальных решеток с различным периодом изменений яркости и различной ориентации на плоскости. Двумерное преобразование Фурье может быть -выполнено с помощью ЭВМ, однако оптические устройства выполняют эту операцию существенно проще и быстрее. Воздействуя на спектр изображения с помощью различных устройств (масок, диафрагм), можно осуществлять его обработку в реальном масштабе времени.

Расчетные значения упругих характеристик однонаправленных композиционных материалов, армированных волокнами эллиптического и квадратного сечений, при различной ориентации геометрических осей симметрии сечений волокон и изменении их относительного сближения отличаются на 50—200 % в зависимости от формы сечения [98, 121]. Замена квадратного сечения волокна круглым при неизменности остальных параметров почти не влияет на значения упругих констант.

Через любую точку тела, подверженного действию нагрузки, можно провести бесчисленное множество сечений (площадок), на которых возникают нормальные и касательные напряжения. При различной ориентации площадок эти напряжения будут различными как по величине, так и по направлению. Совокупность нормальных и касательных напряжений, возникающих по всем площадкам, которые можно провести через рассматриваемую точку, образует напряженное состояние в точке. Исследовать напряженное состояние в точке тела — значит получить зависимости, позволяющие определить напряжения по любой площадке, проходящей через данную точку.

Рис. 2.40. Кривые нагружения монокристаллов молибдена различной ориентации: при температурах 78 К (а) и 298 К (б). На начальных участках кривых показаны уровни остаточной пластической деформации [223].

Рис. 2. Поверхности скоростей для эпоксидного углепластика с коэффициентом армирования 55% при различной ориентации волокон [113 ]

Рис. 3. Направление движения частиц материала в зависимости от угла нормали к волновой поверхности для эпоксидного углепластика с коэффициентом армирования 55% при различной ориентации волокон: 1 — изотропный материал; 2 — 6 = = ±45°; 3 - 9 = ±30°; 4 — 8 = = ±15°; 5 — 9 = 0° (в — угол армирования)

Рис. 10. Кривые дисперсии для продольных волн в стержнях из бороалюминия при различной ориентации волокон по отношению к оси стержня (дисперсия в материале не учитывается) [138, 139]

из-за повреждений, коррозии, циклического нагружения и т. д., то параметр формы для него такой же, как и для изделия из неповрежденного материала. Это иллюстрируется рис. 3, где показана интегральная функция распределения несущей способности стеклоэпоксидного композита со слоями ±45° при растяжении для различных комбинаций времени, температуры и типов концентраторов напряжений. По существу, аналогичные результаты были получены Халпиным [13] для графитоэпоксидных композитов. В табл. 4 приведены значения параметров формы и положения при различной ориентации слоев; эти величины являются типичными для первых промышленных препрегов. В случае тщательного контроля материалов и процесса изготовления образцов для а более характерны значения в диапазоне 16—26.

Многочисленные данные о природе пленок аппретов, адсорбированных поверхностью стекла, двуокиси кремния и других минеральных веществ обсуждаются в работе [54]. Из этих данных •следует, что силановые аппреты, как правило, адсорбируются на поверхности минеральных наполнителей не в виде регулярно ориентированных мономолекулярных слоев, а в виде многослойных пленок различной ориентации, зависящей от условий осаждения. Большая часть такой пленки легко удаляется водой или органическими растворителями, однако небольшая часть (часто меньше одного мономолекулярного слоя) прочно удерживается поверхностью. Даже следы аппрета на стеклянном волокне улучшают •свойства композитов.

Пределы анизотропного расширения ВеО показаны на рис. 4.8 (здесь приведены почти все приемлемые результаты изменения параметров облученной ВеО). Хикман обнаружил, что напряжения, появляющиеся в результате анизотропного роста, влияют на изменение параметров [103]. В поликристаллической ВеО с зернами различной ориентации анизотропное расширение, вызываемое облучением, приводит к появлению напряжений по границам зерен. Кларк предполагает, что эти напряжения

С целью определения чувствительности к излучению исследовали 154 образца кристаллов; при этом фирменные и частотные категории не учитывали. Из 154 облученных в реакторе образцов 54% признаны разрушенными, однако под действием у-излучения разрушился только один из 41 образцов. При попытке связать изменения и случаи разрушения с различиями в материалах и заводской технологии оказалось, что определенные типы срезов кристаллов более чувствительны к излучению, чем другие. Например кварцевые пластинки АТ~среза более чувствительны к радиационным нарушениям, чем любые другие изученные срезы. Предполагалось, что это может быть следствием различной ориентации и размеров пластинок по отношению к кристаллографическим плоскостям. Таким образом, ясно, что влияние излучения на сборку с кристаллами представляет большой интерес, и создатели электронных схем, содержащих пьезоэлектрические кристаллы, должны учесть много факторов при выборе кристаллов для работы в условиях облучения.

Полученные расчетные методики проверены на обширном экспериментальном материале: на образцах из титановых сплавов типа ВТ5 с мягким сварным швом из сплава ВТ-1 (Kg = 1,5), из стали 15Х2МФА со сварным швом, выполненным проволокой Св-08А (Кв = 2,1), из нагартованного сплава АМгб со сварным швом из того же материала, ряда конструкционных низколегированных сталей. При этом во всем диапазоне варьирования геометрических параметров получали удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных данных. В частности, на рис. 4.5, а представлены результаты испытаний однородный сварных соединений в виде графика зависимости разрушающих напряжений от угла наклона боковой грани шва при его различной относительной толщине. Из рисунка видно, что в интервале разброса механических свойств сплава АМгб (ств = 275.. .285 МПа), из которого были выполнены сварные образцы, с увеличением утла наклона боковой поверхности

денным выше. На рис. 26 даны годографы (/вн* (х) наружных проходных ВТП с. неоднородным полем при контроле неферромагнитного кругового цилиндра (здесь х — kRm). Годографы построены для "различной относительной длины L* — L/RH и разных .относительных смещений z* = zlRm короткой измерительной катушки относительно возбуждающей при относительном радиусе измерительной обмотки Rn* = R/Rn = 0,9. Жирной линией выделен годограф, соответствующий ВТП с однородным полем (L^. -> сю). Из рис. 26 видно, что уменьшение L* (при г* = 0) вызывает эффект, подобный эффекту уменьшения диаметра цилиндра (см. рис. 22), причем L* начинает существенно влиять на (/вн* при L* <3 2. Увели-

Полученные расчетные методики проверены на обширном экспериментальном материале: на образцахиз титановых сплавов типа ВТ5 с мягким сварным швом из сплава ВТ-1 (Кв= 1,5), из стали 15Х2МФА со сварным швом, выполненным проволокой Св-08А (Кв = 2,1), из нагартованного сплава АМгб со сварным швом из того же материала, ряда конструкционных низколегированных сталей. При этом во всем диапазоне варьирования геометрических параметров получали удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных данных. В частности, на рис. 4.5, а представлены результаты испытаний однородный сварных соединений в виде графика зависимости разрушающих напряжений от угла наклона боковой грани шва при его различной относительной толщине. Из рисунка видно, что в интервале разброса механических свойств сплава АМгб (ов = 275.. .285 МПа), из которого были выполнены сварные образцы, с увеличением угла наклона боковой поверхности

В предыдущей главе были рассмотрены общие закономерности развития закрученного потока в цилиндрическом канале длиной 150 диаметров. Такая длина была достаточной, чтобы проследить трансформацию характеристик закрученного течения вплоть до практического вырождения эффектов начальной закрутки и перехода к закономерностям осевого течения. В технических устройствах используются каналы различной относительной длины. В связи с этим представляет интерес зависимость структуры закрученного потока и других его характеристик от длины канала. Эта зависимость выявлена на основе экспериментального исследования распределения скоростей и давлений в каналах с длиной от 14 до 150 диаметров при различной интенсивности закрутки.

При одной и той же величине осевой проекции потока момента количества движения М затрата энергии на закрутку зависит от конструкции завихрителя. Результаты опытного исследования четырех типов завихрителя показаны на рис. 6.7 [ 33]. В опытах использованы тангенциальные завихрители с различным числом подводов и соотношением площадей fBX, улиточный завихритель с различной относительной площадью ввода, тангенциально-лопаточные и аксиально-лопаточные завихрители с различными углами установки плоских лопаток. Опыты проводились на воздухе при числе Ней в трубе больше 3° 10s.

Более общий случай расчета гидравлического сопротивления цилиндрических каналов различной относительной длины с ди-а<фрагмированием выходного сечения является достаточно сложным для расчета. В этом случае необходимо иметь сведения о величине гидравлических потерь в диафрагмах различной формы и длины при течении закрученных потоков. Эти данные в настоящее время практически отсутствуют.

Обычно необходимо присутствие небольшого количества воды :на поверхности раздела, для того чтобы аппрет выполнял свою роль в композитах, упрочненных стекловолокном. Поэтому стеклоткань вначале выдерживали в среде с различной относительной влажностью при 22 °С не менее 75 суток, а затем обрабатывали •аппретом NOL-24 в органических растворителях ['13]. При изменении относительной влажности воздуха от 50 до 88% прочность слоистого материала изменялась незначительно. Оптимальные результаты были получены после выдержки стеклянных волокон в среде с относительной влажностью более 70%. Следовательно, •относительная влажность воздуха менее 50% может оказаться •слишком низкой, чтобы существовала достаточно прочная связь аппрета со стеклом.

На графике представлено изменение напряжений вдоль дуги между линиями симметрии от 0 до 30° для композитов с различной относительной жесткостью компонентов. Сегмент величи-

Изменение влажности линейных размеров дельта-древесины и листового балинита при влагопоглощении в условиях различной относительной влажности воздуха (<в) приведены на фиг. 17, 18 и 19.

Сопоставление работоспособности опытных подшипников с различной относительной толщиной полимерного слоя осложняется тем, что с увеличением толщины слоя снижается критический уровень температур (см. табл. 55). Кроме того, для подшипников с большей толщиной полимерного слоя требуется повышенный сборочный зазор (см. табл. 57). Поэтому сравнительные испытания опытных подшипников (d = 40 мм) проведены при относительной толщине полимерного (капронового) слоя 2t/d= 0,025 и зазоре 0,1 мм и толщине 2t/d= 0,1 и зазоре 0,2 мм. При этих сборочных зазорах можно ожидать примерно равные значения эксплуатационного зазора в процессе работы и нагрева сравниваемых подшипниковых узлов.

с различной относительной