Регулировочной поверхности

Пусть, например, угловая скорость двигателя постепенно увеличивается, начиная от некоторого значения, соответствующего точке А пересечения кривых Лд(со) и 5(ш) на участке ОТ\. После достижения граничной регулировочной характеристики в точке Т\ колебания быстро («скачком» или «срывом») переходят на другой стационарный режим, соответствующий точке Н пересечения той же граничной характеристики с кривой 5(ы). При дальнейшем увеличении угловой скорости со наблюдаются стационарные режимы, при которых точка пересечения кривых уЯд(со) и S((o) удаляется вправо. Следовательно, при таком увеличении скорости двигателя выпадают все режимы стационарных движений, соответствующие участку Т\Н кривой S(w).

Проводятся работы по исследованию динамики бесступенчато-регулируемых передач (вариаторов). Доц. Г. К. Роскошным разработан способ образования кинематических схем механизмов управления, дан сравнительный анализ и выбор их. Изучено влияние формы регулировочной характеристики передачи на динамические свойства системы. Предложен метод синтеза с одиночным и сдвоенным вариаторами, а также номограммы для выбора основных параметров.

Фиг. 16. Построение регулировочной характеристики.

Параметрами рабочего процесса, влияющими на протекание регулировочной характеристики (при п — const) данного двигателя при данном топливе и при постоянных условиях'окружающей среды, являются •% и т^, так как

Чем более прикрыт дроссель при снятии регулировочной характеристики,тем меньше % и, следовательно, одинаковому 'часовому расходу топлива Gm на более прикрытом дросселе соответствует меньшая величина «. От-« сюда — смещение регулировок максимальной мощности и максимальной экономичности в сторону меньших значений Gm. Абсолютные величины мощностей при этом снижаются, чему способствует и уменьшение тл. сопровождающее прикрытие дросселя. Экономичность двигателя по мере прикрытия дросселя ухудшается как по величинам удельного расхода при Gm=const, так и по минимальным для каждого положения дросселя величинам ge.

Пример регулировочной характеристики карбюраторного автомобильного двигателя дан на фиг. 17.

Включение ППТО по первичному пару за радиационным или ширмовыми поверхностями нагрева способствует получению удовлетворительной регулировочной характеристики промперегревателя в заданном диапа-

Для полного сгорания газа в этих случаях приходится увеличивать коэффициент избытка воздуха до 1,2—1,3, что приводит к значительным потерям тепла с уходящими газами. Завышение производительности горелки сильно уменьшает диапазон ее регулирования, что является основным препятствием для получения регулировочной характеристики горелки и составления режимной карты котла.

Крутой наклон внешних характеристик индукционных насосов делает малоэффективным управление расходом жидкости при помощи вентилей. Способ регулировки расхода посредством изменения напряжения наиболее распространен и удобен (см. рис. 5.4). Характер регулировочной характеристики аналогичен и для винтовых и для цилиндрических насосов. Расход примерно пропорционален приложенному напряжению, отклоняясь от этой зависимости в области больших расходов. В ряде случаев в ограниченных пределах можно изменять параметры насоса, изменяя температуру перекачиваемого металла. Напор насоса уменьшается при повышении температуры. Диапазон регулирования определяется температурным коэффициентом возрастания удельной электропроводности жидкого металла. Сильнее всего изменения температурного режима проявляются на цезии, калии, сплаве натрий — калий.

Опыт применения подобных схем аварийного впрыска показывает, что наладить их нормальную эксплуатацию довольно трудно прежде всего из-за 'неблагоприятной регулировочной характеристики КПР. В некоторых случаях отглушаются линии сброса в деаэратор и КПР работают как обыкновенные клапаны впрыска с огромными перепадами давлений при малых расходах воды и быстро изнашиваются (котельные агрегаты типа ТП-100). В других случаях на линиях впрыска устанавливают дополнительные запорные вентили без дистанционного управления, чтобы исключить неизбежные пропуски при дистанционном закрытии арматуры (котельные агрегаты типа ПК'ЗЗ). Установка таких вентилей исключает возможность использования аварийного впрыска в системе автоматической защиты блока.

Регулирование аппаратами радиальных машин с загнутыми назад лопатками дает изменение мощности пропорционально ц, а шиберами (i=l. Вследствие плохой регулировочной характеристики эти способы применять недопустимо.

ТП-100. Пар из цилиндра высокого давления турбины 200 Мет через трехходовые клапаны 'поступает в пакеты регулировочной поверхности нагрева ил,и проходит помимо нее. После смешения пар по паропроводу, в который подведен аварийный (впрыск, подается в первую, а затем и во вторую ступени вторичного пароперегревателя, откуда направляется в цилиндр среднего давления.

регулировочной поверхности 41,3 — 48,0 0,60 — 1,1

регулировочной поверхности — — — 32 — 38

Не используется имеющаяся возможность рециркуляции газов и при эксплуатации котлов ТП-100. В этом котле изменение температуры вторичного пара обычно производится с помощью дополнительной регулировочной поверхности нагрева 10 (рис. 5-6). Распределительным клапаном 11 можно изменять соотношение между количеством пара, проходящего через змеевики и через шунтирующие трубы. Это равнозначно соответствующему изменению суммарной поверхности

1 — температура газов при номинальной нагрузке котла 640 т/ч; 2 — то же при нагрузке 450 т/ч; 3 — температура пара; заштрихованные участки графика характеризуют температурный напор: А — в ширмах; Б и В — соответственно в выходной и промежуточной частях первичного пароперегревателя; Г — в основной поверхности нагрева вторичного пароперегревателя; Д — в первых по ходу пара конвективных пакетах первичного пароперегревателя; Е— в регулировочной поверхности нагрева.

Л — в регулировочной поверхности нагрева вторичного пароперегревателя; В — в трубчатом воздухоподогревателе; В — в экономайзере; Г — в регенеративном вращающемся воздухоподогревателе; / — температура дымовых газов; 2 — температура нагреваемых воды, пара и воздуха; 3 — температура воздуха на входе и 4 — на выходе из трубчатого воздухоподогревателя.

Заменить пришлось 12 из 20 секций верхнего [(трубчатого) воздухоподогревателя. Пришли в негодность 'расположенные над ним змеевики регулировочной 'поверхности нагрева. В значительно меньших масштабах были повреждены последние по ходу газов вертикальные змеевики конвективной части пароперегревателя; экономайзер и регенеративный вращающийся воздухоподогреватель повреждены не были.

Различие в стоимости газомазутного котла ТГМ-104 и газового ТГ-104 обусловлено наличием у первого из них дополнительных трубных пакетов регулировочной поверхности нагрева, обеспечивающей сохранение номинальной температуры пара при сжигании как мазута, так и природного газа, а также более низкими коэффициентами тепловой эффективности при сжигании мазута.

а — продольный разрез котла; обозначения те же, что на рис. 2-8,а; кроме того: 13 и 14 — соответственно входная и выходная по пару части промежуточного пароперегревателя; IS — регулировочная поверхность нагрева первичного пароперегревателя; б — расчетные характеристики регулирования температуры пара при сжигании попутного нефтяного газа с низшей теплотой сгорания 8800 ккал/кг при отсутствии регулировочной поверхности нагрева и работе котла с различной нагрузкой; 16 — температура питательной воды; 17 и 18 — впрыск воды в пар при температуре питательной воды, соответственно указанной на кривой 16 и пониженной до 160°С; 19 и 20 — температура соответственно первичного и промежуточного пара; 21 и 22 — степени рециркуляции дымовых газов при режимах, соответствующих кривым 17 и 18; IS', 20' и 21' — такие же характеристики, как для соответствующих кривых без индекса, относящиеся к сжиганию мазута.

Графики рис. 2-9 показывают расчетные условия регулирования температуры первичного я промежуточного пара при сжигании обоих топлив в котле, не имеющем такой регулировочной поверхности «агрева. При сжигании попутного нефтяного газа приходится снижать температуру первичного пара путем впрыска воды и повышать температуру пара промежуточного перегрева путем рециркуляции дымовых газов. Из рис. 2-9,6 (кривая 19') видно, что при сжигании мазута температура первичного пара имеет пониженные значения как при полной, так при пониженных нагрузках. При сжигании газообразного топлива и подаче в котел питательной воды пониженной температуры намного возрастает расход воды, впрыскиваемой в первич-

нием температуры. Схема движения пара почти одинакова у котлов ТПЕ-211 и ТПЕ-212 (у последнего больше ширм и змеевиков регулировочной поверхности нагрева). В отличие от обычной схемы последовательного размещения по ходу газов первичного и промежуточного пароперегревателей у рассматриваемых котлов промежуточный пароперегреватель находится между трубными пакетами первичного, причем первичный пар направляется сначала в наиболее отдаленные от топки конвективные трубные пакеты, затем в горизонтальные радиационные панели, снова в малообогреваемые пакеты и лишь после этого в наиболее обогреваемые ширмы и выходные змеевики. При таком расположении уменьшаются разности температур дымовых газов и пара (рис. 2-11).