Рекомендуется определять

Как правило, рекомендуется ограничивать пластическую деформацию строго необходимым минимумом (рис. 218). Чем меньше объем деформируемого металла и степень деформации, тем меньше опасность появления грещин и надрывов и тем прочнее в конечном счете получается соединение. Сокращение объема пластической деформации уменьшает величину потребного для деформирования усилия, позволяет применять в соединениях более твердые и прочные материалы и при прочих равных условиях повышает производительность операций крепления.

В связи с различием в длине и неравномерной нагрузкой ремней число их в передаче рекомендуется ограничивать z sg; 8.

Исследованиями насыщения армко-железа после цементации порошками карбида бора и ферроборала установлено, что зависи* мость глубины слоя (расстояние от цементованной поверхности) от содержания углерода отражает достаточно интенсивное уменьше* ние глубины слоя в интервале содержания углерода 0,1—0,4%, затем при содержании углерода 0,40—0,75% глубина слоя практи* чески не изменяется. При увеличении содержания углерода до 1 % глубина борированного слоя снова довольно сильно уменьшается. Рекомендуется ограничивать в борируемых сталях содержание уг* лерода в пределах 0,35—0,45%.

Поэтому число станков в АЛ с жесткой связью рекомендуется ограничивать (табл. 2).

точных пружин рекомендуется ограничивать степень предварительной холодной деформации в пределах 40—50%. Для пружин, работающих при повышенных температурах, желательно, чтобы деформация проволоки или ленты была не выше 30—35%.

Как правило, рекомендуется ограничивать пластическую деформацию строго необходимым минимумом (рис. 218). Чем меньше объем деформируемого металла и степень деформации, тем меньше опасность появления грещин и надрывов и тем прочнее в конечном счете получается соединение. Сокращение объема пластической деформации уменьшает величину потребного для деформирования усилия, позволяет применять в соединениях более твердые и прочные материалы и при прочих равных условиях повышает производительность операций крепления.

Благоприятные условия работы передачи обеспечиваются при А = = (30-=-50) t. Наибольшее межцентровое расстояние рекомендуется ограничивать значением Лотах < 80t.

В табл. 1 — 3 приведены допуски формы цилиндрических и плоских поверхностей и значения параметра шероховатости Ra в зависимости от квалитетов допусков размеров и уровней относительной геометрической точности. При отсутствии указаний о допускаемых отклонениях формы и расположения поверхностей эти отклонения ограничиваются полем допуска на размер. Однако на всех переходах механической обработки отклонения формы и расположения поверхностей рекомендуется ограничивать некоторой частью допуска размера, с тем чтобы исключить возможность появления брака по размеру.

По условиям работы турбины такой режим может являться только временным. Содержание растворенных солей во впрыскиваемой воде рекомендуется ограничивать согласно табл. 41.

Относительно небольшие добавки серы, свинца и кальция мало изменяют механические свойства автоматных сталей по сравнению со свойствами аналогичных, не содержащих этих добавок сталей. Углеродистые сернистые автоматные стали не используют для деталей, испытывающих значительные контактные нагрузки. В свинецсодержащих сталях из-за включений мягкого свинца рекомендуется ограничивать контактные напряжения до 1700 МПа. Кальцийсодержащие стали наиболее пригодны для нагруженных зубчатых колес и деталей, где сопротивление контактной усталости определяет эксплуатационную надежность.

Относительно небольшие добавки серы, свинца и кальция мало изменяют механические свойства автоматных сталей по сравнению со свойствами аналогичных, не содержащих этих добавок сталей. Сопротивление усталости свинец- и калыщйсодержа-щих сталей практически то же, что и у сталей-аналогов. Сопротивление контактной усталости в значительной мере определяется количеством и свойствами включений. Углеродистые сернистые автоматные стали не используют для деталей, испытывающих значительные контактные нагрузки. В свинецсодержащих сталях из-за включений мягкого свинца рекомендуется ограничивать контактные напряжения до 1700 МПа. Калъпийсодержащие стали наиболее пригодны для нагруженных зубчатых колес и деталей, где сопротивление контактной усталости определяет эксплуатационную надежность.

Для таких ползунов рекомендуется определять силу трения F? по формуле

В работе [25] толщину стенки, отвечающую требованиям технологии литья и необходимой жесткости корпуса редуктора, рекомендуется определять по формуле

Оценку статической прочности цилиндрического элемента с коррозионной язвой рекомендуется определять следующим образом. Величину 2с необходимо принять за длину трещиноподобного дефекта t, a hK - за его глубину. Далее, на основании формулы (4.5) определить разрушающее окружное напряжение. Этот подход подтверждается при испытаниях труб с локальными повреждениями, имитирующими коррозионные язвы (рис.4.25). На этих трубах (из стали 20) локальные повреждения были нанесены механическим путем.

ни рассматриваемой отливке, рекомендуется определять но формуле

Диаметры шкивов (см. рис. 3.63) следует брать возможно большими (если позволяют габариты), это повышает долговечность, к. п. д. и тяговую способность передачи. При проектировочном расчете передач резинотканевыми ремнями диаметр di меньшего шкива рекомендуется определять по формуле М. А. Саверина:

Согласно [57], для сосудов и аппаратов, работающих под давлением, резервуаров и другого оборудования, выработавшего определенный проектом нормативный ресурс, требуется проведение расчета остаточного ресурса на основании результатов предварительной диагностики. В качестве основного показателя остаточного ресурса оборудования рекомендуется определять гамма-процентный ресурс (ГПР), который задают численными значениями наработки и выраженной в процентах вероятности того, что в течение данной наработки предельное состояние объекта достигнуто не будет. Специалистами предприятия "Техдиагностика" (г. Оренбург) на основании анализа соответствующей научно-технической документации [85, 72, 74, 111,] подготовлены наиболее приемлемые рекомендации по разработке методики для определения ГПР сосудов и резервуаров [143] и создана программа компьютерного расчета остаточного ГПР сосудов, хорошо зарекомендовавшая себя на практике.

Если для данного материала известна величина предела выносливости при пульсационном цикле а0, то коэффициент запаса по разрушению рекомендуется определять на основании схематизированной диаграммы Серенсена — Кинасошвили (см. рис. 57). В этом случае коэффициент запаса по разрушению

Диаметры шкивов следует брать возможно большими, это уменьшает напряжение изгиба в ремне, повышает его долговечность, к. п. д. и тяговую способность передачи, уменьшаются окружное усилие и сечение ремня. При проектном расчете диаметр меньшего шкива (мм) рекомендуется определять по формуле М. А. Саверина [1J

Оценку статической прочности цилиндрического элемента' с коррозионной язвой рекомендуется определять следующим образом. Величину 2с необходимо принять за длину трещиноподобного дефекта ?, a hK - за его глубину. Далее, на основании формулы (63) (см.раздел4) определить разрушающее окружное напряжение. Этот подход подтверждается при испытаниях труб с локальными повреждениями, имитирующими коррозионные язвы (рис. 13). На этих трубах (из стали 20) локальные повреждения были нанесены механическим путем.

При известных параметрах передачи рекомендуется определять к. п. д., принимая величину приведенного угла трения в зависимости от скорости скольжения по табл. 3.3.

По результатам последних экспериментально-теоретических исследований коэффициент снижения предела выносливости рекомендуется определять по иной формуле, с учетом влияния поверхностного упрочнения: