Реконструируемой томограммы

Специальные методы расчета для предупреждения других видов разрушения поверхности зубьев или еще не разработаны (при пластическом сдвиге, отслаивании), или недостаточно разработаны (при износе, заедании), а поэтому здесь не рассматриваются. Поскольку упомянутые нормы допускаемых контактных напряжений проверяют опытом эксплуатации передач, то ппиближенно можно полагать, что эти нормы учитывают кроме выкр:ш 'зания и другие виды повреждения поверхности зубьев. При этом рекомендуют выполнять указанные меры предупреждения повреждений.

Значение Кс зависит от точности изготовления и числа сателлитов. При отсутствии компенсирующих устройств Кс=1,2. . .2. Для повышения равномерности распределения нагрузки рекомендуют выполнять одно из центральных колес самоустанавливающимся, т. е. без радиальных опор. Чаще всего для этих целей применяют соединения типа зубчатой муфты (см. рис. 17.7). В передачах с самоустанавливающимся колесом при С=3 принимают

когда выламываются края зубьев. Поэтому рекомендуют выполнять коэффициент осевого перекрытия 6^1,3, при котором по краям зубьев обеспечивается двухпарное зацепление.

Разъем вкладыша рекомендуют выполнять перпендикулярно к нл-грузке Fr или близко к этому положению (рис. 16.10, а). При этом не нарушается непрерывность несущего масляного слоя (см. рис. 16.12).

Построение зон аэродинамических теней и верхних границ: промежуточных зон проводят для четырех направлений ветра, перпендикулярных стенам зданий, т. е. исходя из условия максимальных размеров, и рекомендуют выполнять по следующим правилам [18]:

При зачистке валика некоторые руководства рекомендуют выполнять контроль также прямым или РС-преобра-зователем наплавленного металла и околошовной зоны. Другие руководства требуют выполнять контроль околошовной зоны (зоны термического влияния) наклонным преобразователем по той же схеме, что и контроль наплавленного металла.

Специальные методы расчета для предупреждения других видов разрушения поверхности зубьев или еще не разработаны (при пластическом сдвиге, отслаивании), или недостаточно разработаны (при износе, заедании), а поэтому здесь не рассматриваются. Поскольку упомянутые нормы допускаемых контактных напряжений проверяют опытом эксплуатации передач, приближенно можно полагать, что эти нормы учитывают кроме выкрашивания и другие виды повреждения поверхности зубьев. При этом рекомендуют выполнять указанные выше меры предупреждения повреждений.

Точечный, а не линейный контакт приводит к понижению изломной прочности. Например, у прямозубой эволь-вентной передачи нагрузка теоретически распределена по всей длине зуба и излому сопротивляется все сечение зуба у его основания. У заполюсной передачи Новикова без учета контактных деформаций нагрузка сосредоточена в точке. При этом опасно зацепление вблизи торцов, когда выламываются края зубьев. Поэтому рекомендуют выполнять коэффициент осевого перекрытия s^l,3, при котором по краям зубьев обепечивается двухпарное зацепле-ние.

Разъем вкладыша рекомендуют выполнять перпендикулярно нагрузке Fr или близко к этому положению (рис. 16.10, а). При этом

Вертикальные, горизонтальные, потолочные швы и первый слой многослойных швов независимо от толщины свариваемого металла рекомендуют выполнять электродами диаметром до 4 мм.

Сварку тонколистового металла толщиной 0,5... 3 мм выполняют по отбортовке или по стыку без разделки кромок, используя временные или остающиеся теплоотводящие подкладки. Сварку с отбортовкой кромок рекомендуют выполнять «на спуск» при установке их в полувертикальное положение (45...65°). Для сварки при малых токах используют электроды со специальным покрыти-

где Дг и Дф - — соответственно линейный и угловой интервалы дискрета-" вации пространства проекций (г, (р); ДС — число эквидистантных отсчетов в каждой угловой проекции, охватывающей максимальный диаметр D сечения контролируемого изделия р, (х, у), Д/ — интервал дискретизации пространства реконструируемой томограммы; М = п/ Дер — число угловых проекций в угловом интервале я; т, ft, q, пгх, т у — целые числа.

Дискретная реализация точного алгоритма ОПФС, основанная на аппроксимациях (10) — (12), даже при неограниченной точности вычислений может сопровождаться различного вида искажениями реконструируемого распределения, величина и характер которых зависят от диаметра D контролируемого изделия, полуширины пространственного спектра 1гм восстанавливаемого распределения р, (х, у), вида используемого ядра свертки п (п Дг), числа проекций М, линейного интервала дискретизации одномерных проекций Дл, вида интерполяционной функции g(r), шага двумерной матрицы реконструируемой томограммы Д/ и содержания высокочастотных спектральных составляющих проекций р (г, п Дф) вне области kx + ky ^

где Дхр — угловое смещение соседних лучей в веерной проекции; Дф — ' угловой шаг между осями двух последовательных проекций; Р0 — расстояние от центра системы координат реконструируемой томограммы х — у = = 0 до точки пересечения лучей в веерной проекции (ее фокуса), которое предполагается постоянным для всех проекций; т = 0 — соответствует центральному лучу в проекции. Затем каждая модифицированная

каждого элемента реконструируемой томограммы;

Операция обратного проецирования (22)—(25) в случае ОПФСВП1 существенно сложнее, чем аналогичные процедуры в ОПФС или ОПФСЭПП, и требует для своего выполнения значительно большего числа арифметических операций, увеличения объема оперативной памяти и иной организации процесса цифровой обработки. Эти резкие отличия обусловлены присутствием весового множителя L"2 (п Дф, тх, ту) и изменением тригонометрических параметров при расчете этого множителя и \) (п Дф, тх, та) — для каждой точки реконструируемой томограммы и каждой проекции. Кроме того, удваивается общее число используемых проекций и связанное с этим время реконструкции.

Основная причина недостатков двух последних МКОН связана с ограниченностью использования априорной информации о сложном объекте контроля. Частично эту проблему решают итерационные МКОН. Существо этих трудоемких в вычислительном отношении методов сводится к последовательному приближению реконструируемой томограммы, к ее точному виду ? (х, у) с помощью нескольких последовательных этапов линеаризации немоноэнергетически оцененных проекций и реконструкций томограмм, с использованием для следующей линеаризации проекций информации, полученной расчетно по томо/рамме предыдущего приближения.

При идеальной фильтрации и интерполяции отдельных проекций и отсутствии ошибок дискретизации реконструируемой томограммы (Д/->0) ап-< проксимация (11) может быть записана в виде

с <7= 1,1-*-2 при резком снижении уровня ошибок второго вида сопровождается плавным увеличением фильтрации верхних пространственных частот реконструируемой томограммы. Причем передаточные функции (108) в пределах основной области частот JAJSJ ^ ?.М монотонны, не слишком малы и нигде не обращаются в нуль.

где Аг и Д<р - соответственно линейный и угловой интервалы дискретизации пространства проекций (г, ф); W -число эквидистантных отсчетов в каждой угловой проекции, охватывающей максимальный диаметр D сечения контролируемого изделия \л(х,у)\ Д/ - интервал дискретизации пространства реконструируемой томограммы; М= я/Дф - число угловых проекций в угловом интервале тс; т, и, д, тх, ту - целые числа.

Дискретная реализация точного алгоритма ОПФС, основанная на аппроксимациях (10) - (12), даже при неограниченной точности вычислений может сопровождаться различного вида искажениями реконструируемого распределения, величина и характер которых зависят от диаметра D контролируемого изделия, полуширины пространственного спектра kM восстанавливаемого распределения $.(х,у), вида используемого ядра свертки А(пДг) , числа проекций М, линейного интервала дискретизации одномерных проекций Дг, вида интерполяционной функции g(r), шага двумерной матрицы реконструируемой томограммы Д/ и содержания высокочастотных спектральных составляющих проекций р (г, п Д<р)

где Avy - угловое смещение соседних лучей в веерной проекции; Дф - угловой шаг между осями двух последовательных проекций; ,F0 - расстояние от центра системы координат реконструируемой томограммы х = у = О до точки пересечения лучей в веерной проекции (ее фокуса), которое предполагается постоянным для всех проекций; т = 0 - соответствует центральному лучу в проекции.