Различной влажности

Следующим мероприятием по предотвращению контактной электрохимической коррозии металлов является изготовление контактируемых деталей с различной величиной поверхности. При этом деталь с наименьшей поверхностью должна быть выполнена из более благородного металла (различные крепления, втулки вентилей, поршневые кольца насосов и т. п.). В том же случае, когда соединяются два неоднородных металла и деталь с наименьшей поверхностью нельзя изготовить по каким-либо соображениям из более благородного металла или когда поверхности почти одинаковы по размеру, остается только первый путь—применение изоляции одного металла от другого. Такой метод предотвращения контактной электрохимической коррозии часто применяется при конструировании трубопроводов. На рис. 47 показан метод изоляции фланцевого соединения электроизолирующей прокладкой. Для того чтобы болт не служил проводником, его помещают в изолирующую втулку, а под гайку

Электропроводящие частицы (карбиды вольфрама, титана, хрома) в 1,5—3 раза уменьшают количество водорода в осадке, что связано с их деполяризующим действием и различной величиной перенапряжения водорода на дисперсных частицах и никелевом электроде. Меньше всего содержат никелевые осадки с карбидами титана, хрома, вольфрама, обладающими наибольшим деполяризующим эффектом (рис. 29).

Необходимо подчеркнуть, что один и тот же материал при различных деформациях обладает различной величиной предельных напряжений. Например, серый чугун имеет предел прочности при растяжении в 3 раза меньше, чем при сжатии (сгвр *=« 0,3аисж) и в 2 раза меньше, чем при изгибе (авр ^ 0,5ави); у высокоугле-

Рис. 49. Механические свойства стали различных способов выплавки при скручивании образцов диаметром 8 мм, длиной 100 мм в зависимости от температуры испытаний в аргоне. Состав стали плавок 2, 3, 5, 6 см. в табл. 51. Сталь после нормализации с 860° С. Сплошные линии — среднее значение плавок 2 и 3, штриховые линии — для плавок 5—6 (данные Л. Н. Давыдовой) Рис. 50. Механические свойства стали (после нормализации) с различной величиной зерна [состав, %: 0.15С; 0,27Si; 0,39Mn; 0,90Cr; 3,12Ni; 0.018P; номер зерна 7,5 (/); 0.12С; 0,26Si; 0,34Mn; 0,76Cr; 3.18NI; 0.010Р; номер зерна 3,5 (2)] в зависимости от температуры испытания. Растяжение на машине Лозенгау-зена усилием 30 кН, скорость растяжения 8 мм/мин [54]

Как было показано выше, степень накопления повреждений и при статических, и при циклических нагрузках существенно зависит от степени неоднородности протекания пластической деформации. Для выявления особенностей механизма протекания локальных микропластических деформаций в зависимости от состояния поверхности были испытаны цилиндрические образцы диаметром 10 мм при статическом растяжении. На поверхности образцов наносили алмазной пирамидой реперные точки с расстоянием между ними 20 мкм. Часть образцов подвергали обкатке роликами с усилием 900 и 1200 Н, поверхности другой части образцов обдували стальной дробью диаметром 1 —2 мм в течение 3 мин. После статического растяжения с различной величиной сред-

больше распространяться по границам зерен. Выдержка под нагрузкой добавляет в этот процесс ускорение по нарастанию доли межзеренного разрушения. Испытания компактных образцов из сплава Inconel 718 при 650 °С с синусоидальной формой цикла частотой 20 Гц, треугольной формой цикла 0,1 Гц (10с) и трапецеидальной формой цикла в интервале выдержек под нагрузкой 10-300 с показали постепенное нарастание доли межзеренного разрушения от 15 до 65 % [60]. Переход от треугольной к трапецеидальной форме цикла с той же продолжительностью в 10 с приводил к возрастанию с 15 до 25 % доли межзеренного разрушения. В этом случае имеет место влияние на среднюю скорость роста трещины совместно процесса порообразования по границам зерен от ползучести и процесса внутризеренного разрушения с формированием усталостных бороздок. Их шаг в полной мере характеризует длительность процесса роста трещины в элементе конструкции, однако оценка факторов влияния на реализованный процесс должна быть проведена с учетом влияния выдержки под нагрузкой по соотношениям (7.15), (7.17) и по соотношению, предложенному в работе [60]. Во втором случае нагружения материала в области выше критических условий влияние изменения частоты нагружения, выдержки под нагрузкой и температуры не изменяет механизма формирования усталостных бороздок. С увеличением температуры их шаг нарастает в связи с различными процессами разрастания затупления вершины или нарастанием пор перед вершиной (см. рис. 7.12). Однако их количество полностью характеризует количество циклов нагружения образца, а следовательно, и разрушенного в эксплуатации элемента конструкции. Поэтому оценка длительности роста усталостных трещин по числу усталостных бороздок является корректной для практики. В этом случае может быть проведена оценка уровня эквивалентной деформации или напряжения по соотношениям, представленным в главе 4 настоящей книги. Решение прямой задачи моделирования роста трещин в условиях многофакторного воздействия оказывается более сложной проблемой. Необходимо использовать вид уравнения с различной величиной показателя степени у длины трещины на основе испытания образцов для различных материалов.

Определение радиуса капилляра, пригодного для использования в уравнении (113), весьма затруднено, поскольку, с одной стороны, в бумаге имеются капилляры с различной величиной радиуса,

Рис. 3.18. Распределение тангенциальных макронапряжений по глубине поверхностного слоя сплава ЭИ437А после полирования фетровыми кругами с предшествующим точением с различной величиной износа резца по задней поверхности:

УПРУГОГО ОТСКОКА МЕТОД — способ измерения твердости по высоте упругого отскока бойка, падающего на образец с определ. высоты. Чем выше отскок, тем выше «твердость», к-рая измеряется в условных единицах. Для тонких образцов с ростом твердости опоры растет измеряемая твердость, что является одним из недостатков У. о. м. Другой недостаток У. о. м.—искажающее влияние упругих св-в (резина и стекло по этому методу оказываются тверже стали), поэтому для сопоставления материалов с резко различной величиной модуля упругости У. о. м. неприменим. Для сопоставления разных состояний в пределах группы материалов с определ. величиной модуля упругости (сталей или алюминиевых сплавов и т. п.) У. о. м. можно применять. См. Твердость по Шору. Я. Б. Фридман.

Принципиальная возможность контроля величины зерна в этой стали относительным методом была установлена в работах [ПО, 122]. В процессе исследований важно было получить набор образцов с различной величиной зерна. Для этого предварительно исследовали влияние термообработки на величину зерна в стали 12Х18ШОТ. Полученные данные позволили выбрать оптимальные режимы термообработки и создать эталонные образцы со средней величиной зерна от 17 до 600 мкм (рис. 44).

НИИхиммаш совместно с ЦЗЛ Никопольского южнотрубного завода разработал и внедрил ультразвуковой метод контроля величины зерна в трубах взамен металлографического контроля. Для этого необходимо было решить ряд методических вопросов ультразвукового контроля труб: изучить рациональные приемы ввода ультразвуковых колебаний в металл в зависимости от диаметра и толщины стенки труб, разработать и изготовить специальные ультразвуковые искатели, исследовать влияние некоторых факторов на результаты контроля (кривизны поверхности труб, толщины стенки), создать эталонные образцы с различной величиной зерна, подобрать оптимальные частоты ультразвука и соответствующую ультразвуковую аппаратуру. Наконец, необходимо было разработать такую методику производственного контроля величины зерна в трубах, которая обеспечивала бы максимальную быстроту при достаточной точности контроля.

Металлические трубопроводы при большой протяженности соприкасаются с грунтами самого различного состава и строения, различной влажности и аэрации.

Грунт различной влажности..........

При определении усталостной прочности и анализе полученных данных Моулд и Чарлз не рассматривали непосредственно процесс развития трещин под воздействием влаги. Процесс роста трещин непосредственно в присутствии влаги изучался Вейдерхорном '[77] и Ирвином [42]. Вейдерхорн измерял скорость роста трещины в предметных стеклах при погружении их в воду или при выдержке на воздухе различной влажности. Зарождение трещины начиналось от надреза, сделанного на одной из граней стекла, и направление ее распространения задавалось царапиной, нанесенной на одной из сторон 0бразца параллельно длинной кромке. На

На рис. 2-17—2-19 приведены зависимости возможной выработки тепла в котлах-утилизаторах и общего расхода топлива на обжиг клинкера с учетом экономии топлива за счет использования ВЭР от температуры уходящих газов для различных видов топлива при различной влажности сырьевой смеси. 102

Анализ требования достаточно высокой подвижности приводит к пересмотру второго аргумента, связанного с водородсодержащи-ми средами. Один из примеров — воздух различной влажности, в котором скорость роста трещины v при КР меньше, чем в водном растворе. Как показано на рис. 27, значение v уменьшается вместе с влажностью. В работе [172], где были получены эти данные, указывалось, что вода не должна конденсироваться у вершины трещины при влажности менее 30%, причем эффект сохраняется и в области ниже перегиба на изотерме адсорбции для окиси алюминия, соответствующего 5% влажности [165]. Таким образом, наблюдаемое изменение скорости роста трещины нельзя объяснить легкостью гидратации окиси алюминия. Единственное простое объ-

Определение целесообразных (стандартных) норм потребности в запасных частях базируется как на статистических данных, так и на следующих стандартах в виде испытаний автомобилей: на износ и надежность; на повышенную проходимость; на водонепроницаемость; на воздействие высоких и низких температур при различной влажности; на разгон и торможение, преодоление подъемов, динамичность, плавность хода, скорость, занос; на долговечность пробега (на 30—40 тыс. км) с последующей разборкой на узлы и детали; на способность к холодному пуску двигателя; на шумность, тряску, вибрацию; на устойчивость и управляемость, обзорность, комфортабельность сидений; на сопротивление воздуха и обтекаемость; на безопасность пассажиров и водителей; на пыленепроницаемость; на эффективность и долговечность агрегата, топливную экономичность, приемистость при работе карбюраторов при наклонном положении; на прочность и работоспособность узлов ходовой части, рулевдго управления, коробки передач, подвески; вес конструкции; удобства ухода за автомобилем, длительность и т. п.

Припуски на усушку. В связи с тем, что в стандартах и ТУ размеры пиломатериалов и других изделий из древесины установлены при ее влажности, равной 15%, следует учитывать припуски на усушку, которые должны даваться при распиловке древесины с повышенной влажностью. Соответствующие нормы припусков на усушку при различной влажности древесины установлены для хвойных пород по ГОСТу 6782—67 и для лиственных — по ГОСТу 4369—52. Эти припуски оплате не подлежат, объем пиломатериалов всех видов высчитывается по их номинальным размерам, приведенным в стандарт-тах при влажности древесины, равной 15%, отражающей наиболее естественные свойства древесины, которые с повышением влажности снижаются.

Плотность (объемный вес) древесины в кг/м3 или г/см3 зависит от породы, а в пределах одной породы — от влажности и качества древесины. Принято определять показатели плотности при влажности 15%. Определение плотности при различной влажности и приведение ее к плотности при влажности 15% производят по ГОСТу 11491—65.

Припуски на усушку. В связи с тем, что в стандартах п ТУ размеры пиломатериалов и других изделий из древесины установлены при ее влажности, равной 12 или 15%, следует учитывать припуски на усушку, при распиловке древесины с повышенной влажностью. Соответствующие нормы припусков на усушку при различной влажности древесины установлены для хвойных пород по ГОСТ 6782.1—75 и для лиственных — по ГОСТ 6782.2—75. Эти припуски оплате не подлежат; объем пиломатериалов всех видов высчитывается по их номинальным размерам, приведенным в стандартах, при нормальной вла;кпосги древесины, отражающей наиболее естественные свойства древесины, которые с повышением влажности снижаются.

ление плотности производится при. абсолютно сухом состоянии или различной влажности древесины с приведением ее к плотности при влажности 12% по ГОСТ 16483.1—73.

Рис. 65. Зависимость усталостной прочности полиамида 6 от значения модуля упругости Е при различной влажности [5]. Испытательное оборудование Шенк 300, попеременное растяжение—сжатие, симметричный цикл, / = 3000 об/мин