Резервуара вместимостью

Истечение через малые отверстия. Скорость v струи, выходящей через отверстие из большого резервуара, определяется на основании уравнения Бернулли по формуле

Задача II-18. Замкнутый резервуар с нефтью (р == = 920 кг/м3) разделен на две части плоской перегородкой, имеющей квадратное отверстие со стороной а = 1 м. Давление над нефтью в левой части резервуара определяется показанием манометра М = 15 кПа, а в правой — показанием вакуумметра V = 10 кПа. Уровни нефти указаны на рисунке.

Истечение через малые отверстия. Скорость v струи, выходящей через отверстие из большого резервуара, определяется на основании уравнения Бернулли по формуле

резервуара (определяется расхо-

Если пренебречь взаимной корреляцией между формами поверхностных волн, то в формуле (1.72) следует опустить двойную сумму. Так как рассматриваем маловязкую жидкость, то такое упрощение допустимо (см. § 1). Если принять, что спектральная плотность ускорения поступательного движения резервуара определяется по формуле (1.19), то

Если плотность мазута определяется нефтеденси-метром — ареометром—(описание см. ниже) при температуре мазута в резервуаре, то это значение его и вставляется в выражение G =Vp'. Если же плотность р2 пробы мазута из резервуара определяется в лаборатории при 20° С, тогда плотность р мазута при температуре t в

Поверхность испарения для каждого резервуара определяется 1 раз как величина, не изменяющаяся для данного резервуара.

Недостаток соотношений (2.26) и (2.28) заключается в том, что они не рассматривают особенности механизма разрушения (хрупкое, квазихрупкое, вязкое) при наличии технологических дефектов, монтажных и эксплуатационных повреждений. Поэтому они могут быть применены лишь для оценки и выбора конструктивных размеров. В частности, необходимая (безопасная) толщина стенки резервуара определяется по формуле

Индивидуальный остаточный ресурс каждого резервуара определяется, главным образом, коррозионным износом металла и характером малоциклового износа. В качестве исходной информации используются данные о скорости коррозионного износа и характер нагружения резервуара (наполнение-опорожнение, т.е. малоцикловое нагружение).

Истечение через малые отверстия. Скорость v струи, выходящей через отверстие из большого резервуара, определяется на основании уравнения Бернулли по формуле

Последовательность сборки, сварки и сворачивания полотнища рассмотрим на примере изготовления рулона боковой стенки резервуара вместимостью 5000 м3. Два варианта расположения листов в таком полотнище показаны на рис. 8.3, а, б, где римскими цифрами обозначены номера поясов. Подготовка листов начинается с правки па многовалковых правильных вальцах. Для сварки стыковых соединений продольные кромки листов подвергаются обработке на кромкострогальном станке пакетом. Торцовые кромки как для стыковых, так и для нахлесточных соединений обрезают гильотинными ножницами. На сборочном участке двухъярусной установки одновременно собирают две картины (рис. 8.4). Листы раскладывают в определенной последовательности. Пояс / кромкой прижимается к упорным роликам стенда; пояс // — вплотную к нему; затем /// и т. д. Плотная сборка закрепляется прихватками. Листы, собираемые нахлесточными соединениями, имеют риски, совмещаемые с рисками продольных осей поясов на настиле стенда. Сборка второго и последующего полотнищ производится непрерывной лентой, для чего между последней картиной предыдущего полотнища и первой картиной последующего устанавливаются соединительные планки а.

Рис. 8.3. Схемы расположения листов корпуса резервуара вместимостью 5000 м1: л.....с совмещенными стыками нижних пояеон; 0 — с раздннну гы.ми стыками нижних поясов

Рис. 8.9. Схема раскроя днищ резервуара вместимостью 10000 м3

жесткости таврового сечения. В наиболее крупных резервуара?: иногда для увеличения устойчивости и жесткости куполов усиливают щитовые элементы решетчатыми полуарками (рис. 8.13, в). Типовой щит кровли резервуара вместимостью менее 5000 м3 показан на рис. 8.14, а. Свес настила со стороны одной из радиальных балок

При изготовлении сферических резервуаров и газгольдеров (см. рис. 8.1, г) сферическую поверхность заготовки получают разными методами в зависимости от схемы раскроя. Так, при схемах раскроя, показанных на рис. 8.17, а, в, заготовки получают горячей штамповкой; при раскрое, как па рис. 8.17, б,— холодной вальцовкой с помощью специального многовалкового стана. Верхние валки имеют бочкообразную форму. Два нижних и один верхний валки являются изгибающими, остальные — калибрующими. Перед вальцовкой вырезают развертку лепестка. Так, для сферического резервуара вместимостью 2000 м3 (рис. 8.17, б) заготовку меридиональных лепестков собирают из трех листов размером 7000X2100 мм каждый по коротким кромкам и сваривают под флюсом. Вырезку заготовки производят по накладному шаблону-копиру. Поскольку полученные лепестки превышают габарит подвижного железнодорожного состава, то после вальцовки их разрезают на две части и укладывают выпуклостью,вниз в специальные контейнеры для перевозки к месту монтажа.

В состав блок-бокса насосной станции (рис. 15) типа АНПУ-25 входят: пневмобак с компрессором и арматурой для регулирования неравномерности водопотребления и поддержания постоянного давления в сети; два центробежных насоса марки ВК-5/24 (по одному рабочему и резервному) , обеспечивающих пожаротушение из внутренних пожарных кранов, установленных в гараже, материальном складе и компрессорном цехе; два центробежных насоса марки 4К-90/55 (по одному рабочему и резервному) , обеспечивающих наружное пожаротушение через гидранты (рис. 16). При возникновении пожара пожарные насосы включают при помощи кнопок, установленных у каждого пожарного крана компрессорного цеха и наружных гидрантов. Для хранения противопожарного запаса воды на территории КС устанавливают четыре стальных горизонтальных резервуара вместимостью 50 м3 каждый с утеплением минеральными матами. Они снабжены змеевиками для подогрева воды в зимнее время. Внутреннюю поверхность резервуаров покрывают одним из следующих материалов: ХС-74 (ХС-76); полихлорвиниловым лаком ВХЛ-400' эмалью ХСЭ-А (ХС-553); железным суриком.

Системы смазывания. Для смазывания направляющих силовых столов, трущихся элементов зажимных приспособлений и других периодически движущихся элементов в АЛ применяют централизованные импульсные системы смазывания с дозаторами (рис. 14). Централизованная система смазывания включает станцию, которую устанавливают на полу рядом с АЛ. Станция смазывания состоит из резервуара вместимостью 40 л, на крышке которого смонтированы насос с электродвигателем и гидроаппаратура. По трубопроводу масло поступает к распределителям, на которых установлены дозаторы. От дозаторов масло по трубкам идет непосредственно к смазываемым поверхностям.

В январе 1950 г. на Уруссинской нефтебазе Урало-Сибирского нефтепроводного управления произошло полное разрушение резервуара вместимостью 4600 м3, построенного в 1945 г. по типовому проекту.

В феврале 1954 г. при температуре воздуха -20°С произошло разрушение резервуара вместимостью 4600 м3, построенного из стали марки СтЗкп. Разрушение стенки резервуара началось от скрытой трещины в основном металле листа (толщина 8 мм) второго пояса, расположенной с внутренней стороны в зоне горизонтального нахлесточного соединения, сваренного снаружи сплошным швом, изнутри - прерывистым. С противоположной стороны листа в этой же зоне был дефект сварки в виде подреза глубиной 2-2,5 мм на значительной длине. Линия разрыва, начавшись с горизонтального шва, пересекла вертикальный стыковой шов листов второго пояса, перешла под углом 45° на лист второго пояса. Распространяясь далее, она пересекла нахлесточный горизонтальный шов второго в третьего поясов и под углом прошла по всей высоте третьего пояса. Вдоль горизонтального шва между вторым и третьим поясами разрыв распространился на 70 см.

В конце декабря 1959 г. произошло полное разрушение резервуара вместимостью 4685 м на Благовещенской нефтебазе Хабаровского управления при температуре воздуха -28°С. Резервуар разрушился в процессе его заполнения дизельным топливом, откачиваемым из железнодорожных цистерн.