Результаты балансировки

Результаты аналогичных расчетов для <С1:=400, 410 и 420° С приведены в следующей таблице:

В настоящей работе с целью подтверждения результатов, полученных при исследовании системы MoSi2—02, приведены результаты аналогичных исследований на образцах WSi2, полученных вакуумным методом силицирования при различных температурах.

Результаты аналогичных опытов с другими пластмассовыми конденсаторами, в том числе на основе ацетата целлюлозы и тефлона, сведены в табл. 7.10. Оценка влияния излучения на некоторые пластмассовые конденсаторы дана на рис. 7.19.

Все данные занесены в табл. 9.1, где приведены результаты аналогичных расчетов и по другим вариантам. Как видно, вариантность функций АСУ ТП и вспомогательного оборудования влечет за собой и значительное различие ожидаемого повышения производительности базового технологического оборудования (станков с ЧПУ при их встраивании в АТК) — от 13 до 76 % . Характерно, что ни одна из функций АСУ ТП в отдельности не может дать резкого роста производительности машин.

Расчет ожидаемого фонда зарплаты обслуживающих рабочих для каждого варианта АТК и степени его сокращения по сравнению с фондом для участка из независимо работающих станков ведется путем суммирования по всем категориям работающих. Так, для варианта № 16 месячный фонд зарплаты в смену (140 X X 2+ 180-3+ 120+ 820) 1,14 = 2000 р., коэффициент сокращения по сравнению с базовым вариантом EXJJ = 3310/2000 = 1,56. Результаты аналогичных расчетов по остальным вариантам приведены в табл. 9.1. Значения е< 1 соответствуют вариантам, где фонд зарплаты обслуживающих рабочих не сокращается, а увеличивается (нет автоматизации загрузки заготовок и съема изделий).

Результаты аналогичных исследований теплообмена в потоке воздуха в вибрирующем кольцевом зазоре были приведены в работе [71 ] (при частоте колебания 32—84 Гц и амплитуде 0,6 — -3,7 мм). Для числа Рейнольдса Re > 5- 103 в отличие от ламинарного режима течения рекомендуется критериальная зависимость

Результаты аналогичных исследований в камере сгорания на продуктах сгорания пропана и воздуха были приведены в работе IbdJ. Диаметр камеры сгорания составлял 51 мм; длина 1 88 мм Колебания продуктов сгорания генерировались посредством поршневого клапана, частота составляла 100 Гц, что соответствовало первой резонансной частоте акустически открытого на конце канала. Относительная амплитуда колебания Аи0./ив, изменялась в пределах 0,5—5,0, число Рейнольдса Ы0«— 16-108 Результаты опытов приведены на рис. 124, из которого видно' что с увеличением относительной амплитуды теплоотдача увеличивается при &uof/u0f ^ 5. Относительная теплоотдача К ^ 2 4

На рис. 1,6 приведены результаты аналогичных опытов при начальной температуре реактора 990—1000° С. С 1 г кокса температура за 10 сек снизилась до 630° С и далее начала быстро подниматься. С навеской 2 г за 15 сек она снизилась до минимума (790° С). В опыте с 1 г угля минимальная температура 740° С установилась через 20 сек. Здесь опять сказался расход тепла на реакции термического разложения угля.

Результаты аналогичных, выполненных с помощью ЭВМ расчетов параметров развернутой комплексной схемы замещения для серии РЦН магистральных нефтепроводов, проиллюстрированы в таблицах 5.2 и 5.3. Следует также отметить тот факт, что для насосов с расчетным номинальным значением угла нагрузки ур"ом<0.8 (п$<70) имело место расхождение итерационного процесса (параметры /J.Q"OM и Цн°м стремились соответственно к О и 1). Такое явление потери устойчивости расчетов можно объяснить нарушением монотонности характеристики напора указанных насосов (появлением начального подъема, где режим работы машины является неустойчивым).

Результаты аналогичных опытов для случая размещения пароперегревателя в I газоходе котла, представлены на рис. 5-7, б.

вопросу. Продолжением этих исследований являются работы Гурвича и Ожигова [Л. 26], Геллера [Л. 16], посвященные изучению тепловой эффективности обдувки экранов. Результаты аналогичных опытов представлены в статьях Эпика, Отса, Микка [Л. 128], Вольпера и Савицкого [Л. 14]. Все эти опыты подтверждают, что теплопередача при загрязнении ухудшается на 30—80%.

Так как косинус — функция четная, то последняя формула дает два значения угла а, которые отличаются друг от друга только знаком, т. е, остается нерешенным вопрос, в какую сторону откладывать угол а. Этот вопрос решают экспериментально. После закрепления уравновешивающего и снятия корректирующего грузов результаты балансировки необходимо проверить, приведя ротор снова во вращательное движение.

Методы балансировки по формам свободных колебаний обладают рядом недостатков, связанных с тем, что в полном объеме такую балансировку выполнить практически никогда не представляется возможным; разные ее упрощения часто существенно ухудшают результаты балансировки в связи с тем, что отбрасываемые при этом члены разложений (III.53) могут оказаться не очень малыми. В связи со сказанным большое значение приобретает такая постановка вопроса: найти в каком-то смысле оптимальные расположения и величину ограниченного количества балансировочных грузов. При этом естественно под оптимальным уравновешиванием понимать сведение к возможному минимуму величин реакций подшипников ротора в некотором заданном диапазоне его рабочих оборотов. При такой постановке вопроса сразу становится очевидным, что помимо устранения наиболее низкочастотных собственных форм желательно поставить

На рис. 2 показаны результаты балансировки по двум и по трем плоскостям приведения. Из рис. 2 видно, что балансировка по трем плоскостям оказалась более результативной, чем по двум плоскостям в том случае, когда резонанс был на режиме ш = 0,62 юкр, т. е. тогда, когда дисбаланс был сосредоточен посередине ротора (третья плоскость приведения). И, наоборот, балансировка по двум плоскостям коррекции, расположенным у опор, оказалась эффективнее в том случае, когда резонанс

Условия, обеспечивающие незначительное влияние на результаты балансировки составляющих неуравновешенности высокого порядка, остающихся после устранения необходимого числа низших собственных форм, изучались рядом авторов.

Балансировка роторов обычно производится в случаях, когда подшипники турбогенератора имеют повышенную вибрацию, возникающую от неуравновешенности роторов. Все остальные причины вибраций устраняются перед балансировкой. Результаты балансировки немедленно подвергаются проверке в натурных условиях после пуска машины. Если вибрация снизилась, то считают, что балансировка выполнена правильно. Из табл. 9 видно, что величины г\ для машин мощностью до 25 тыс. кет и более неодинаковы, поэтому для таких турбогенераторов можно принять среднее расчетное значение единичного эксцентриситета.

Результаты балансировки проверяются с установленными грузами Q, X и Y.

Измерения при исходном и пробных пусках проводят на одном и том же установившемся режиме работы. Опыт ввода агрегатов в эксплуатацию после монтажа и ремонта показал, что удовлетворительные результаты балансировки могут быть достигнуты за три-четыре пробных пуска.

Фиг. 5. Результаты балансировки турбогенератора:

На фиг. 5 приведены результаты балансировки на резонансных оборотах (26 000 обIмин) турбогенератора малой мощности. После постановки уравновешивающих грузов (13 гсм— по колесу компрессора и 1 гсм по диску турбины) максимальные виброперегрузки снизились в 8—10 раз, а прогибы в 4 раза (фиг. 6).

В табл. 2 даны результаты балансировки гибкого ротора осевого компрессора в трех плоскостях приведения. Вес ротора составляет 1000 н, а скорость 10 000 об/мин. 240

Результаты балансировки сведены в таблицу.

Результаты балансировки проверяются с установленными грузами К, х и у. Для отличной работы турбины (амплитуды колебаний подшипников не более 0,01 мм) амплитуды колебаний головок балансире-