Результаты измерения

Типичные результаты изменения коэффициента затухания для четырех различных образцов, в которых волокна внешнего слоя направлены под 90° к продольной оси балки, показаны на рис. 15; коэффициенты затухания, у/==Аш/(20), измерялись на второй резонансной частоте. Процентные изменения коэффициентов затухания приблизительно соответствуют умноженным на 100 значениям ординаты, так как начальные значения у имеют порядок 10~2, т. е. для образцов В и Г максимальное

Результаты изменения плотности А1203, облученной примерно при 50° С, опубликованы Кроуфордом и Уиттелсом [57]. Плотность монокристаллов сапфира уменьшилась на 0,98% после облучения потоком 6 X X 1020 нейтрон/см2 (Е > 100 эв), тогда как в спеченном поликристаллическом образце произошло уменьшение плотности на 6,8% после

Пределы анизотропного расширения ВеО показаны на рис. 4.8 (здесь приведены почти все приемлемые результаты изменения параметров облученной ВеО). Хикман обнаружил, что напряжения, появляющиеся в результате анизотропного роста, влияют на изменение параметров [103]. В поликристаллической ВеО с зернами различной ориентации анизотропное расширение, вызываемое облучением, приводит к появлению напряжений по границам зерен. Кларк предполагает, что эти напряжения

Двуокись циркония. Большое количество данных по радиационным нарушениям в Zr02 касается вызванных излучением фазовых превращений, но есть и некоторые сведения об изменении параметра решетки [17], теплопроводности [160] и механических свойств [57]. Берман и др. [17] измеряли уменьшение параметров по всем трем кристаллографическим направлениям после облучения в реакторе потоком быстрых нейтронов до 1,5-1018 нейтрон/см2 при 100° С. Результаты показаны в табл. 4.9, где имеются также результаты изменения других свойств.

При уменьшении звукообразования внутри машины важнейшую роль играет правильно составленная акустическая модель. Ослабление вибраций и шумов может быть достигнуто путем изменения отдельных параметров машины или ее конструктивной схемы. Акустическая модель позволяет оценить на стадии проектирования результаты изменения конструкции. Такой способ борьбы с вибрациями и шумами можно назвать конструктивным, К нему также относятся методы, связанные с частичным или полным изменением прилегающих к машине конструкций, в частности корпусных и фундаментных, а также установление различного рода заградительных препятствий, прокладок, проста-вок и т. п.

Такое разнообразие в методике обкатки можно объяснить только двумя причинами: во-первых, отсутствием ясного понимания влияния условий обкатки (режима, качества масла) на результаты изменения качества поверхностей трения и, во-вторых, большими затруднениями при выборе наивыгоднейших условий обкатки.

На рис. 4 представлены результаты изменения ширины интерференционных линий (200) и (311) меди по глубине образцов после испытания на трение [44]. Видно, что ширина интерференционных линий по глубине образцов сильно изменяется — примерно в 3 раза. При этом в самых тонких поверхностных слоях образца, который испытывался на трение в течение небольшого времени, наблюдается высокая степень искажения структуры. На рис. 5 показано изменение ширины р\зп), которое происходит в поверхностных слоях различной толщины, в зависимости от времени испытания. В самом начале трения (5 мин) ширина линии определяется, очевидно, величиной давления, которое вызывает изменения структуры предварительно отожженного металла. В слое 0,3 мкм ширина линии с течением времени испытания падает. В слоях 1,5 и 5,0 мкм, т. е. в случае, когда интерференционная картина формируется в основном кристаллитами, расположенными относительно далеко от поверхности, увеличение времени испытания до 1—2 ч вызывает некоторое уменьшение ширины линии, а затем вплоть до 35,5 ч испытания р<зп) изменяется мало. Таким образом, в процессе длительных испытаний структурные измене-

факт обращает на себя внимание. Предс?авляЛ6сь интересным Проанализировать изменения параметра решетки после дополнительного нагрева образцов, испытанных на трение. Результаты изменения параметра решетки медного образца, испытанного на трение (20 ч) и нагретого до 70° С в течение 1 ч, представлены на

(/"sn = 1,58 А), алюминием (ГА\ = = 1,43 А), атомные радиусы которых намного отличаются от радиуса атома меди (гси — ~ 1,28 А). На рис. 8 представлены результаты изменения периода решетки латуни Л90 и бронзы БрА5 по глубине образцов до —5 мкм. Из рис. 8 хорошо видно, что после трения период решетки сплавов резко уменьшается, свидетельствуя об обеднении поверхностных слоев легирующими элементами (Zn, A1). При этом анализ тонких приповерхностных слоев,

Однако рассмотренные выше экспериментальные результаты изменения температуры и соответствующие ей изменения давления в защитной оболочке получены при условии адиабатного протекания исследуемого процесса. • • •

На графике (рис. 3) приведены результаты изменения размеров валов, прошлифованных методом врезания на круглошлифовальном станке типа SAS-200, в зависимости от затупления круга. Станок был оснащен пневматическим четырехкомандным прибором типа БВ-1096-4К с настольной измерительной скобой, который обеспечивал выдачу команды на включение чистовой подачи, доводочной подачи, на включение выхаживания и на отвод круга при достижении деталью заданного размера. Было прошлифовано в течение смены 600 деталей. Разброс размеров в партии составил 9 мкм. при допуске 12 мкм. Периодически после шлифования 20—30 деталей производили, правку круга.

Для определения положений звеньев механизма строят его кинематическую схему, которая при графическом исследовании должна быть построена в заранее выбранном масштабе. Условимся масштабный коэффициент построения схемы механизма обозначать через (А/, что означает число метров натуры, соответствующее одному миллиметру схемы, т. е. 1 мм -* и./ м. Таким образом, если необходимо определить истинную длину какого-либо отрезка, изображенного на схеме, надо измерить отрезок в миллиметрах и результаты измерения помножить на выбранную вели -чину цг.

Значения объемной пористости т определяли объемным и весовым способами, результаты измерения практически совпали. В диапазоне #=1,04-1,8 можно определить объемную пористость теоретически (исходя из геометрических соображений) по формуле

в) прочитать результаты измерения;

если результаты измерения параметра, и по формуле

если результаты измерения х( записаны в отклонениях от заданного начала отсчета х0.

2-20. Определить темп охлаждения тела, имевшего при т = 0 равномерную температуру ^0=210°С. Тело было помещено для охлаждения в среду с постоянной температурой ^Ж=195°С. Результаты измерения избыточной температуры тела во времени в делениях шкалы гальванометра приводятся ниже:

Результаты измерения потенциала при различных частотах вибрации контакта экстраполируют на бесконечную частоту. Преимуществом этого, так называемого коммутационного метода измерения поляризации является полное устранение омического падения напряжения как между носиком и электродом, так и в пленке, покрывающей электрод, вследствие чего носик может быть достаточно удален от поверхности электрода. Недостатком является возникновение помех при размыкании, что может приводить к ошибкам. Поляризация, определенная этим методом, может оказаться меньше измеренной прямым методом.

Так, например, отсутствие надлежащей термообработки после сварки явилось причиной аварийных разрушений трубопроводов из стали 15Х5М на ряде нефтеперерабатывающих заводов с пропуском рабочей среды в печное пространство. Такие пропуски привели к взрыву печи с трагическими последствиями. На рис. 2.1 представлены результаты выполненных нами исследований разрушенного сварного стыка печного змеевика диаметром 325x9 мм из стали марки 12СгМо20,5 (отечественный аналог сталь 15Х5М) на Уфимском нефтеперерабатывающем заводе. Замер твердости вырезанного образца из разрушенного стыка показал (см. кривые I-I и II-II на рис. 2.1, б), что твердость в сварном шве (33-35 HRC) и в ЗТВ (37 HRC) значительно выше допустимой. В последующем исследуемый образец был подвергнут высокому отпуску нагревом до 700-720°С в течение 15 минут. Результаты измерения твердости соединения, подвергнутого такой термообработке (см. кривую Ill-Ill рис. 2.1, б) показали, что максимальная твердость в этих случаях находится в пределах допустимой. При рассмотрении микрошлифа в металле сварного шва была обнаружена магистральная трещина, расположенная во втором слое, и многочисленные разветвления микротрещины. На фотографии (рис. 2.1, в) показаны микротрещины, расположенные вблизи линии сплавления с основным металлом.

Рис. 2.1. Вид поперечного сечения, схема измерения твердости и расположения фотографии микроструктуры (а); результаты измерения твердости (б) и микротрещины вблизи линии сплавления второго слоя шва с основным металлом (в, х200) образца, вырезанного из разрушенного сварного соединения трубопровода стали 12СчМо20,5 (15Х5М)

Геометрические параметры деталей механизмов задаются размерами элементов, а также формой и взаимным расположением их поверхностей. При изготовлении деталей в зависимости от способа обработки возникают несовпадения геометрических параметров реальной детали и номинальных (запроектированных) значений — п о г р е ш н ост и. Степень приближения действительных параметров к номинальным называется точностью. Погрешности свойственны не только процессу изготовления детали, но и процессу измерения размера из-за несовпадения действительного размера детали и его значеьия, полученного с помощью данного средства измерения. В дальнейшем будем пренебрегать погрешностью измерения, идействительными размерами /)д и d:l будем называть результаты измерения, произведенного с допустимой погрешностью.

Результаты измерения виброускорения приведены в табл. 1 (числитель - в горизонтальной, знаменатель - в вертикальной плоскостях).