Результаты кратковременных

В нестоящее врет установлено (18 }, что физико-химические - процессы коксования нефтяных остатков и коррозии металла аппаратов получения хоков связаны между собой автокаталитичеоким влиянием. Твк, результаты коррозионных испытаний сталей коксовых камер, находящихся под различным ннпряжечиьм растяжения и при различных температурах коксования,показали, что с увелиЧениен температуры коксования (в начальный момент, до стадии интенсивного коксообразо-ваншя) скорость коррозии экспоненциально возрастает. При температуре начала интенсивного обрааооякия кокса иа гудрона («-320 °С)*вРвктер влияния напряжений на скорость коррозии стелеЛ меняется. Это связано ,о протеканием: на поверхности металла,контактирующего о нефтяным

Выбор показателей коррозии и обработка образцов сходны с таковыми при лабораторных коррозионных испытаниях в электролитах. Результаты коррозионных испытаний должны сопровождаться характеристикой водоема и условий коррозионных испытаний в нем, а также метеорологическими данными для места испытания.

гидроксида натрия. Хотя он стоек в горячем разбавленном растворе гидроксида натрия или в разбавленном пероксиде водорода, одновременное присутствие этих веществ приводит к высокой (>50 мм/год) начальной скорости коррозии [4, 5]. Результаты коррозионных исследований, представленные в табл. 24.1, показывают, что добавки гексаметафосфата натрия и силиката натрия в смешанный раствор NaOH и Н2О2 ингибируют коррозию титана.

Результаты коррозионных испытаний в морской атмосфере (Кюр-Бич, Северная Каролина, США) представлены на рис. 4 [28] . Испытанные стали с суммарным содержанием добавок до 3,5 % имели следующий химический состав, %:

Результаты коррозионных испытаний в среде, состоящей из нефти с содержанием 2,1 % серы, 2,2 % нафтеновых кислот и 3 %-ного раствора

В табл. 32 приведены сравнительные результаты коррозионных испытаний алюминиевых сплавов с силикатными пленками (сформированные в режиме искрового разряда), с анодными из обычного электролита и эматалевыми защитными пленками после 20 сут выдержки в 3 %-ном растворе NaCl.

Результаты коррозионных испытаний оцинкованных образцов

Результаты коррозионных испытаний образцов приведены в табл. 2.

Стеклоэмаль и керамику для защиты внутренних поверхностей автоклавов использовать, конечно, дешевле, но при высоких температурах и давлениях эти материалы оказываются растворимыми в большинстве используемых в испытаниях водных сред, поэтому через довольно непродолжительное время защитные покрытия приходится возобновлять. Кроме того, в пар и водные среды из покрытий и футеровок переходит ряд соединений, например алюминия, причем концентрация последнего в коррозионной среде может достигать 2-2,5 мг/л. Безусловно, это искажает результаты коррозионных исследований.

Результаты коррозионных испытаний металлов в условиях коксования (при различных температурах, напряженных состояниях образцов, содержания серы и длительности температурного воздействия) показывают, что с увеличением температуры скорость коррозии экспоненциально возрастает [25]. При температуре 300-320 °С характер влияния напряжений в образце изменяется. По нашему мнению, это связано с протеканием на поверхности металла, контактирующей с нефтяным остатком, конкурирующих взаимовлияющих процессов. Образующиеся на поверхности в результате действия напряжений активные центры, с одной стороны, интенсифицируют процессы коррозии в начальный момент времени, а с другой стороны, создают благоприятные условия для образования кокса, что в последующем ведет к их блокированию. В дальнейшем действие этого фактора преобладает. Такой характер коррозионного разрушения под напряжением в средах коксования более четко выражен при повышенных температурах, поскольку интенсивность коксообразования при этом значительно возрастает.

Результаты коррозионных испытаний, а также изменение во времени климатических факторов представлены на рис. V. 1.

80. Результаты кратковременных испытаний на растяжение

83. Результаты кратковременных

Результаты кратковременных испытаний образцов с покрытиями и без них (табл. 1) показывают, что механические свойства стали ЭИ572Л во всех случаях остаются примерно на одном уровне. Кратковременное воздействие высокой температуры в момент

Результаты кратковременных испытаний на растяжение приведены на рис. 34, а в качестве критического отношения длины к диаметру IJd на каждой кривой взято значение, соответствующее

Результаты кратковременных статических испытаний и испытаний на ползучесть представлены на рис. 7.18—7.22. Несмотря на очень тщательное соблюдение технологии склейки,, известную проблему, которая так и не была решена, составило различие деформаций ползучести разных образцов при одинаковых температурах и напряжениях. Значительный разброс обнаружился и в величинах предельных напряжений.

80. Результаты кратковременных испытаний на растяжение

83. Результаты кратковременных

Сплаву была дана термообработка: закалка при1130+10°С с выдержкой в течение двух часов и охлаждением «а воздухе. Результаты кратковременных испытаний механических свойств приведены в табл. 2.

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров 0, k, т, t экспериментальное обоснование функциональных зависимостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и наличия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести ат, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения GT при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение фй или логарифмическая деформация е^). По данным длительных статических испытаний определяется скорость ползучести de/dr, длительная прочность 0М и пластичность %-т для данной температуры t. и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном /с-полуцикле при этом используются ширина петли 6!fc) и односторонне накопленная пластическая деформация ер . При этом ширина петли 6(1с) определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле (k = 1) на безразмерную функцию чисел циклов F (k):

На рис. 1 приведены результаты кратковременных испытаний покрытий, образованных различными связующими (без твердой смазки), в виде зависимости коэффициента трения от температуры. Для кремнийорганической смолы КО-921 получен высокий коэффициент трения при 20° С (/ = 0,38) и резкое снижение коэффициента трения с возрастанием температуры до 500 °С (/ = = 0,06), обусловленное переходом связующего из стеклообразного состояния в вязкотекучее (сильное размягчение смолы, практически до жидкой фазы). При температурах свыше 600° С коэффициент трения резко возрастал в результате термической деструкции кремнийорганической смолы. Для силиката натрия характерен почти постоянный коэффициент трения (0,14—0,16) до температуры 350° С и повышение коэффициента трения при дальнейшем увеличении температуры до ^0,4 при 600—700 °С. При этом наблюдалось разрушение слоя силиката натрия, по-видимому, связанное с повышенным выделением паров кристаллизационной воды при температурах свыше 350° С.

ному распределению имеют результаты кратковременных статических и динамиче.