Различного сочетания

г) находят реакции опор А>М1, и RM2 и строят эпюру изгибающих моментов Ми от нагрузки неопределенного направления Рм в плоскости ее действия (рис. 6, г); к Рм относятся нагрузки от компенсирующей муфты, так как неизвестно направление отклонений от соосности валов, нагрузки от зубчатого колеса, звездочки, шкива на входном или выходном конце вала редуктора ввиду возможности различного расположения соответствующей передачи;

г) находят реакции опор ЯМ1, и #М2 и строят эпюру изгибающих моментов Мм от нагрузки неопределенного направления Рм в плоскости ее действия (рис. 6, г); к Рм относятся нагрузки от компенсирующей муфты, так как неизвестно направление отклонений от соосности валов, нагрузки от зубчатого колеса, звездочки, шкива на входном или выходном конце вала редуктора ввиду возможности различного расположения соответствующей передачи;

Во всех случаях при вариациях соотношением главных напряжений в диапазоне -1,0 < Хс < 1,0 имело место формирование усталостных бороздок, шаг которых соответствовал измеренной СРТ по поверхности крестообразной модели вдоль ее траектории. При одновременной вариации нескольких параметров цикла нагружения можно подобрать такое сочетание их величин, что процесс распространения усталостной трещины будет эквивалентным для разных ориентировок траектории трещин в пространстве (рис. 6.18). На основании этого были проведены расчеты поправочной функции F(X.0, [R = 0,5]) и определены эквивалентные характеристики процесса распространения усталостной трещины в поле двухосного напряженного состояния для различного расположения в пространстве плоскости излома в центральной части образца. Независимо от ориентации трещины кинетически процесс распространения трещины является эквивалентным и описывается единой кинетической кривой (5.63) и (5.64) (рис. 6.19). Некоторое смещение представленных кинетических кривых относительно указанной единой кинетической кривой связано с влиянием толщины пластины на закономерности роста усталостных трещин, которые не рассматривались при построении представленных кинетических кривых. Единая кинетическая кривая введена для описания поведения сплавов на основе алюминия при толщине пластины не менее 5 мм.

Рис. 1.3.28. Зависимость вида эпюры нормальных напряжений при внецентренном сжатий бруса в случае различного расположения точки приложения силы в поперечном!

Фиг. 583. Примеры различного расположения отверстий в коробчатых деталях:

туры стенок труб при расслоении внутри их пара и воды; в) значительное ослабление циркуляции в отдельных трубах верхнего яруса бокового экрана, вызываемое неравномерностью распределения пара и воды из промежуточного коллектора экрана вследствие различного расположения места вывода из него труб второго яруса.

Сами элементы вследствие различного расположения закладных деталей и ослаблении не будут совершенно одинаковыми и их изготовление встретит определенные трудности. Укрупнение элементов перед монтажом представляет собой лишний этап в сооружении фундамента, которого можно было бы избежать при изготовлении крупноразмерных элементов. Если же укрупнение не производится, то значительно усложняется монтаж конструкций, так как количество элементов велико, вес их незначителен, монтажные краны строительства электростанций недогружены, а количество стыков в фундаменте резко возрастает.

жение при сравнительно небольшом аэродинамическом сопротивлении для конвективной теплоотдачи менее выгодно, чем расположение в шахматном порядке (рис. 5-2,д). Эти 'соображения в полной мере справедливы и для различного расположения трубных пучков теп-лоиспользующей аппаратуры (рис. б-2,е).

в) определение условий работы с минимальными тепловыми потерями — нахождение оптимального избытка воздуха в топке, при котором достигается минимальная сумма потерь от химической неполноты сгорания и с уходящими газами (<7з + <Ы, распределение по-зонного воздушного дутья при слоевом сжигании топлива, порядок использования различного расположения горелок при камерном сжигании, распределение первичного и вторичного воздуха, использование острого дутья и т. п.;

Степень черноты реальных тел зависит в основном от состояния их поверхности и температуры. Условия теплопередачи определяют режимы пайки, которые, в свою очередь, существенно влияют на производительность процесса и качество изделий. Например, в конвейерных электропечах вследствие различного расположения изделий относительно нагревателей и взаимного затенения возникает перепад температур между отдельными изделиями. В этом случае необходимо решать задачу о размещении изделий на конвейере. Оптимальный вариант решения поставленной задачи определяется зависимостью времени нагрева от характера загрузки, в частности, от массы изделий, приходящейся на единицу

г) находят реакции опор Rm, и RM2 я строят эпюру изгибающих моментов Мм от нагрузки неопределенного направления Рм в плоскости ее действия (рис. 6, г); к Рм относятся нагрузки от компенсирующей муфты, так как неизвестно направление отклонений от соосности валов, нагрузки от зубчатого колеса, звездочки, шкива на входном или выходном конце вала редуктора ввиду возможности различного расположения соответствующей передачи;

разрушения в жаропрочных сплавах, из которых изготавливают эти лопатки. Окончательное разрушение происходит в разных сечениях по длине пера лопатки и может быть следствием различного сочетания изгибных и крутильных нагрузок при растяжении лопатки от динамической нагрузки во

Правомерность практического использования соотношения (6.1) следует из многочисленных критериев, с помощью которых предлагается определять Ке [62-72]. При этом следует исходить из того, что при равенстве параметров, характеризующих напряженное состояние материала или раскрытие трещины, имеет место эквивалентность в поведении материала при распространении усталостной трещины для различного сочетания компонентов внешнего воздействия и скорость роста (или раскрытие вершины) трещины будет одной и той же. Одно и то же напряженное состояние может быть реализовано при множестве сочетаний параметров внешнего воздействия. Большинство исследований относится ко второй стадии роста трещины, и последовательность реализуемых процессов развития разрушения не рассматривается.

Учитывая возможность реализации схем теплоснабжения путем различного сочетания источников теплоты и их мощностей, а также неоднозначности исходных данных, задачу рассматривали в многовариантной постановке. В результате проведенных исследований установлено, что в условиях ЧССР более эффективным является использование ядерного горючего для комбинированного производства тепловой и электрической энергии. По сравнению с ACT АТЭЦ могут конкурировать с ТЭЦ на органическом топливе при введении ограничения на использование каменного угля для целей теплоснабжения и при задержке освоения котлов с кипящим слоем. В случае применения АТЭЦ схема теплоснабжения рассматриваемого района приобретает вид, представленный на рис. 6.12. Она включает крупную АТЭЦ, а также ряд существующих ТЭЦ, покрывающих локальные тепловые нагрузки или используемых в качестве пиковых источников теплоты.

В проведенных в СЭИ СО АН СССР исследованиях завершающий этап разработки месторождений рассматривается с точки зрения различного сочетания влияющих факторов, обусловливающих эффективную добычу газа, с определением капитальных вложений по месторождению, приведенных затрат в добычу с учетом факто-

Алюминий — борное волокно. Как уже было указано выше, основными технологическими параметрами, влияющими на свойства композиционных материалов, полученных методом диффузионной сварки под давлением, являются температура, давление и время выдержки. Одной из первых и наиболее подробных работ, посвященных исследованию влияния различного сочетания этих факторов и выбора оптимальных сочетаний, является работа [130]. Были опробованы режимы прессования: 1) при низкой температуре, высоком давлении и длительной выдержке; 2) при умеренной температуре, низком давлении и умеренной выдержке; 3) при высокой температуре, высоком давлении и кратковременной выдержке. Исследования проводили на композиционных материалах с матрицами из трех алюминиевых сплавов — 6061 (0,4—0,8% Si; 0,7% Fe; 0,15—0,4% Си; 0,25% Zn, 0,15% Mn; 0,8—1,2% Mg; 0,15%Ti; 0,15—0,35% Cr), 2024 (0,5% Si; 0,5% Fe; 3,8—4,9% Си; 0,25% Zn; 0,3—0,9% Mn; 1,2—1,8% Mg; 0,1% Cr) и 1145 [^ 99,45% Al; 0,55% (Si + Fe); 0,05% Си; 0,05% Mn]. Свойства полученных по этим режимам образцов приведены в табл. 25.

На фиг. 12 представлена схема обратимости основания конструктивно нормализованного ряда шипорезных станков, иллюстрирующая возможность получения станка для нарезания шипов любого типа путем различного сочетания узлов соответствующего функционального назначения. В левом нижнем углу фигуры изображено основание ряда. Производные конструкции получаются из основания путем присоединения к нему тех узлов, которме определяют требуемое технологическое назначение производной. На фиг. 12 вокруг основания стрелками показано место их установки.

тирования химической аппаратуры. Оборудование самого различного назначения, в том числе выпарные аппараты, теплообменники, ректификационные колонны, отстойники, мешалки, реакторы, автоклавы и др., несмотря на разнообразие их типов и конструкций, могут быть изготовлены на основе единого главного размера (диаметр 1200 мм) и различного сочетания унифицированных деталей: оболочек, днищ, крышек, фланцев и др. Специализированное назначение каждого из этих аппаратов, специфические особенности их использования в химической промышленности применительно к разным технологическим процес-

Особое значение имеет разгрузка от осевой силы в герметичных ГЦН. Особенности конструкции их не позволяют иметь развитые размеры диска пяты, а применяемые материалы для подшипников, функционирующих в воде, могут работать при сравнительно низких удельных нагрузках. Поэтому в герметичных ГЦН осевые усилия целесообразно определять не только на опытном, но и на каждом серийном образце, так как из-за различного сочетания допусков на изготовление деталей и разброса в гидравлических характеристиках осевая сила может заметно изменяться.

К сожалению, способы подготовки поверхностей и наблюдения шероховатости во всех этих опытах были настолько различны (как видно из таблицы), что в настоящее время представляется возможным констатировать лишь общность качественного характера зависимости Д?= = / (R) для различного сочетания поверхностей и кипящих жидкостей.

Большой вклад в развитие теории точности производства внес Н. А. Бородачев. В его трудах были предложены негауссовские законы распределения, в основу теории которых положены вероятностные схемы, соответствующие физической сущности явлений, определяющих данный технологический процесс. Им рассмотрено изменение законов распределения в зависимости от различного сочетания систематических и случайных погрешностей и от характера изменения во времени доминирующих факторов. Особое значение имеют его работы по теоретическому исследованию и обос-1* 3

Точность процесса в целом зависит от различного сочетания возможных величин каждой из производственных погрешностей, что обусловливает необходимость применения теории вероятностей к проблемам точности.