Результаты оптимизации

работу А.М.Назарова и др. (Проверка состояния подкрановых путей методом гидростатического нивелирования //' В сб. "Вопр. атом, науки и техн. Сер. Проектирование", вып. 1/12.М.,1976. С.131-133). Здесь для контроля положения подкрановых путей мостового крана были использованы три гидростатических датчика с диапазоном работы 18 мм и со звуковой сигнализацией момента контакта измерительного штока с уровнем жидкости. Датчики устанавливались на концевых балках крана, образуя единую гидростатическую систему, заполняемую кипяченой водой с добавкой формалина. Для контроля выполнялось геометрическое нивелирование подкрановых рельсов. СКО определения превышения методом гидростатического нивелирования по сравнению с геометрическим составила в продольном направлении 1,1 мм, в поперечном - 1,9 мм. Результаты определения непрямолинейности рельсов, ширины колеи и нивелирования отражаются на графике планово - высотного положения подкрановых путей (рис.45).

4. Сравнить результаты определения кинематических характеристик методом планов скоростей и ускорений и расчетом на цифровой ЭВМ. Погрешность определения кинематических характеристик графическим методом б = (1Г—1Р)/1Г, где I—значение параметра, для которого определяется погрешность; индекс «г» соответствует значению параметра, определенному графическим методом, индекс «р» —• расчетному значению.

Таблица 3.11 Результаты определения магнитных характеристик

Результаты определения компонент скорости в пределах закручивающего устройства представлены на рис. 2.5. Здесь u = u/Wgx, v = v/ ывх; w = w/ ывх; ifex — скорость в выходном сечении завихрителя; 6 — длина лопаток вдоль оси трубы. Уменьшение длины завихрителя оказьшает заметное влияние на структуру потока. Анализ данных в канале за завихрителем показывает, что закономерности потока соответствуют основному участку уже при х = 1,2 [23].

На рис. 2.6/1, б, в приведены результаты определения осевой, вращательной и суммарной скоростей потока по длине и радиусу канала для одного из завихрителей [ 58].

В настоящем параграфе представлены результаты определения интегральных характеристик закрученного потока по экспериментам в трубе длиной 150 диаметров при течении воздуха [58]. Основные параметры лопаточных завихрителей указаны в табл. 1.1. Для обобщения привлечены опытные данные других авторов; в этом случае интегральные характеристики определялись численным интегрированием полей скоростей, представленных в этих работах.

На рис. 4.8 приведены результаты определения продольной составляющей интенсивности пульсаций потока е^ при различных параметрах завихрителя. При слабой закрутке потока в канале (рис. 4.8/0 диафрагмирование не оказьюает влияния на абсолютное значение и характер распределения е( по радиусу трубы. Аналогичные выводы были сделаны в гл. 3 при анализе осреднен-ной структуры потока в условиях диафрагмирования.

В области Ф% > 0,7 имеет место качественное и количественное расхождение опытных и расчетных данных. По-видимому, в этом случае число Р не равно единице, а является функцией параметра закрутки Ф*. Результаты определения параметров 6* т и &„ D приведены в [ 56]. Для практических расчетов в области Ф* < 0,7 рекомендуются уравнения

Поэтому результаты определения прочности сцепления с металлом эмалевых покрытий, в которых, как известно, при их формировании образуются значительные напряжения сжатия, полученные различными авторами, плохо согласуются между собой.

методике [21. Результаты определения общей пористости приведены в табл. 4.

В статье предложен ряд средств для лабораторных испытаний материалов с покрытиями при высоких температурах, показана некорректность нагрева образца прямым пропусканием электрического тока. Исследование длительной прочности проведено в камере лучевого нагрева, где нагреватель изолирован двойной охлаждаемой кварцевой стенкой от образца, т. е. от влияния агрессивной газовой среды на нагреватель. Для сплава с покрытием найдена зависимость запаса прочности и коррозионной стойкости при высоких температурах от предварительно-напряженного состояния. Термостойкость покрытий определялась в безынерционной лучевой печи с тепловым потоком до 250 ккал./м2 сек., время выхода печи на режим — 0.02 сек. Приведены результаты определения в этих печах теплозащитных и теплоизоляционных свойств ряда покрытий на молибдене. Для фиксации момента разрушения покрытия в условиях резких теплосмен разработаны датчики и регистрирующая аппаратура. Описана конструкция установки для изучения микротвердости покрытий при температурах до 2000° С. Библ. — 1 назв., рис. —-9.

Результаты оптимизации этим методом стоимости пластины, нагруженной тремя сочетаниями нормальных нагрузок, показаны ла рис. 32. Переменными проектирования для этой пластины являются модуль волокон (Ещ, число слоев Ht и углы их ориентации QH).

Типичные результаты оптимизации узлов показывают, что переход на полностью композиционные конструкции позволяет сократить их массу на 25—50%, а местное усиление на 15—25%.

Система уравнений (5.84) отличается от системы (4.130), так как различаются условия функционирования системы. Здесь отказы элементов считаются несовместными, тогда как в п. 4.2.4 это ограничение снято. Однако поскольку в высоконадежных системах влияние кратных отказов невелико, результаты оптимизации, полученные для данной системы, могут быть использованы и для системы, рассмотренной ранее.

Приведены результаты оптимизации процесса образования композиций Си — А12О3 из этилендиамивового и пирофосфатного электролитов [33, 34]. Для первого электролита были получены следующие зависимости твердости Н (МПа) и относительного износа И как функции массового содержания второй фазы:

Рис. 2. Результаты оптимизации параметрического ряда силовых узлов:

Результаты расчетов. Рис. 1.10 иллюстрирует результаты оптимизации трех параметров (х, рт и [д,), когда функцией качества является к. п. д. г\и или к. п. д. т}г. В первом случае параметры оптимизируются без учета трения диска, во втором — трение диска учитывается по формуле (1.26).

Распределение степени радиальности, высоты проточной части и относительных скоростей в РК (рис. 1.10) показывает, что оптимальные высоты проточной части вполне приемлемы, однако, во всем диапазоне G wz < wit т. е. течение в рабочем колесе замедленное. Как указывалось выше, это может привести к увеличению потерь энергии в РК и исказить результаты оптимизации. Вместе с тем данная методика расчета позволяет оптимизировать пара-, метры РОС при наличии ограничений, налагаемых на них с целью получения приемлемой конструкции. В данном случае таким ограничением может быть wz ^ а»! и к. п. д. г\{ при оптимизации с учетом трения диска также резко падает в области малых безразмерных расходов, оставаясь вместе с тем существенно выше внутреннего к. п. д., полученного при оптимизации по TIU.

Тип турбины Параметры перед ДРОС Исходные параметры расчета Результаты оптимизации

Изложены методика и результаты оптимизации параметров регуляторов с усилителями давления, обеспечивающих заданную точность при минимальных габаритах. Рис. 3. Библ. 6 назв.

Результаты оптимизации водогрейных котлов на ЭВМ показывают, что влияние каждой переменной различно. В допустимой области изменения оптимизируемых переменных расчетные затраты монотонно убывают при росте одних параметров (п, 22) и увеличиваются при росте других (dH, Si, $2). Кроме того, совокупность частных оптимумов каждого параметра не совпадает с глобальным.

2. Укомплектовать структурные подразделения не по наименованию должностей работников, а по функциональному признаку, т. е. по фактически выполняемым обязанностям (функциям), учитывая полученные результаты оптимизации потоков документов в аппарате управления '.