Результаты относятся

В действительности в этих рассуждениях допущена принципиальная ошибка. Эта ошибка касается рассуждения с «точки зрения» часов В, ибо система отсчета, связанная с этими часами, является неинерциальной (она сначала удаляется с ускорением, а затем приближается), и мы не имеем права в данном случае использовать результаты, относящиеся только к инерциальным системам отсчета. Детальный расчет, выходящий за рамки специальной теории относительности, показывает, что часы, движущиеся с ускорением (в нашем случае часы В), идут медленнее, поэтому при возвращении отстанут именно они.

[194 ], которые дополнительно учли деформацию сдвига по толщине. Первые результаты, относящиеся к нелинейному анализу пластин с несимметричным расположением слоев, принадлежат By и Винсону [194]. Однако учет несимметричности структуры пакета осуществлялся ими приближенно с использованием приведенных изгибных жесткостей, определяемых равенствами (64). Строгий анализ несимметричных слоистых пластин был проведен Венетом [24] при определении динамической устойчивости прямоугольных пластин с шарнирно опертыми и закрепленными в плоскости пластины краями. Берт [28] рассмотрел прямоугольные пластины с произвольным расположением слоев и более реальными граничными условиями, соответствующими упругому закреплению при изгибе и плоской деформации.

Теория разрушения композиционных материалов довольно подробно описана в недавно вышедшем на русском языке седьмом томе известной серии «Разрушение» (часть 1, часть II, М.. «Мир», 1976) и в пятом томе настоящего издания. Некоторые результаты, относящиеся к разрушению анизотропных материалов, приводятся в данном томе (глава 9). Однако здесь полностью отсутствует изложение критериев длительной прочности, характеризующих реономность процессов разрушения — специфическую особенность разрушения многих композиционных материалов.

Здесь будет рассматриваться второй тип термореологически сложных материалов (ТСМ-2), к которому можно отнести как монолитные, так и композиционные материалы. Для вывода определяющих уравнений для линейных и нелинейных материалов ТСМ-2 были использованы термодинамические соображения (Шепери [89]). Мы приведем только некоторые результаты, относящиеся к случаю линейного поведения материала при одноосном нагружении.

Данная глава включает шесть разделов, два приложения и список литературы. Основные сведения о распространении механических возмущений приведены в приложении А. Некоторые результаты, относящиеся к динамике линейно упругих тел, обсуждаются в приложении Б. В разд. II дается обзор теории эффективных модулей для слоистых сред и сред, армированных волокнами. Несколько более подробно рассматривается слоистая среда, состоящая из чередующихся слоев двух изотропных однородных материалов; здесь находятся выражения для эффективных модулей через упругие постоянные материала и толщины слоев. Построенная теория используется для нахождения постоянных фазовых скоростей продольных и поперечных волн в направлении, параллельном слоям. После этого исследуются пределы применимости теории эффективных модулей для изучения волн в слоистой среде. Соответствующие ограничения устанавливаются сравнением частот и фазовых скоростей с точными значениями, найденными в разд. III.

Для подробного ознакомления с линеаризованной теорией упругости читатель может обратиться к книге Сокольникова J59J1). Краткая сводка основных уравнений для справок дана в настоящем приложении. Несколько подробнее рассматриваются результаты, относящиеся к волновым и колебательным движениям изотропных однородных линейно упругих тел.

Однако сюда включены экспериментальные результаты, относящиеся как к разрушению по поверхности раздела, так и к другим конкурирующим механизмам разрушения, обусловленным косвенным влиянием поверхности раздела.

ракции рентгеновских лучей, с упоминавшимися выше электрическими параметрами неясна. Для получения сведений о пороговых явлениях было проведено сравнение данных различных экспериментов, в которых эффекты рассматривали с точки зрения физических характеристик. Например, в работе [79] сообщается, что титанат бария облучали интегральным потоком быстрых нейтронов вплоть до 1018 нейтрон/см2, и при этом никаких изменений в параметрах кристаллической решетки не наблюдали. Однако с помощью дифракции рентгеновских лучей было обнаружено, что с увеличением интегрального потока до 1,4-1020 нейтрон/см2 тетрагональная фаза титаната бария переходит в кубическую фазу, подобно тому как это происходит под действием излучения в сегнетовой соли. Ранее были опубликованы результаты, относящиеся к влиянию излучения на пьезоэлектрические кристаллы. Из этих результатов следует, что резонансные частоты изменялись менее чем на 0,1% при интегральном потоке быстрых нейтронов 3,6-101в нейтрон /см2.

Основное преимущество применения метода микротвердости в металловедении — возможность изучения свойств малых объемов материалов, например отдельных фаз и структурных составляющих металлических сплавов. В настоящее время имеется большое количество работ по исследованию методом микротвердости структур металлов, в частности, облученных нейтронами. В данной работе сделана попытка кратко обобщить результаты, относящиеся к этому вопросу.

7.1. Случай неучета сопротивления. Результаты, относящиеся к колебаниям системы с одной степенью свободы, могут быть интерпретированы на фазовой плоскости (см. раздел 4.3 § 17.2). Рассмотрим собственные колебания системы с одной степенью свободы при отсутствии сопротивления, уравнение которых имеет вид (17.97).

8. Резюме о свободных и вынужденных колебаниях. Повторим ввиду их важности некоторые ранее полученные результаты, относящиеся как к системам с конечным, так и с бесконечным числом степеней свободы.

Эти результаты относятся к непрерывному эталонному сигналу, описываемому формулой (5.6.1). В действительности ЦАП формирует сигнал, который дискретизирован по времени и квантован по уровню, т.е. вместо гладкой функции U(t) получается восстановленная до непрерывной при помощи полиномов Лагранжа первой степени функции U ft), ступенчато изменяющаяся в моменты времени, кратные периоду дискретизации. Ее параметры зависят не только от вида исходной функции U(t), но и от числа точек дискретизации JVd на периоде и от разрядности R используемого ЦАП. Принципиально важно так выбрать значения Nu. R, чтобы значения коэффициентов К$, Кл и Ку функции U ft) отличались от значений, рассчитанных по формулам (5.6.2) — (5.6,4) для гладкой функции U ft), не более чем на заданную малую величину. В этом случае параметры выходного сигнала калибратора (/ft) можно вычислять по формулам (5.6.1), (5.6.3) и (5.6.4), описывающим гладкий сигнал.

Полученные нами количественные результаты относятся только к одному случаю относительного движения, когда относительная скорость все время лежит в плоскости, проходящей через ось вращения (рис. 164). Чтобы убедиться, что это выражение справедливо при любом направлении относительной скорости, нужно еще показать, что оно справедливо при относительной скорости, направленной нормально к плоскости, в которой лежат движущаяся точка и ось вращения. Для этого рассмотрим случай, когда относительное движение представляет собой вращение вокруг той же оси, вокруг которой происходит вращение движущейся системы отсчета.

Эти результаты относятся к непрерывному эталонному сигналу, описываемому формулой (5.6.1). В действительности ЦАП формирует сигнал, который дискретизирован по времени и квантован по уровню, т.е. вместо гладкой функции U(t) получается восстановленная до непрерывной при помощи полиномов Лагранжа первой степени функции U ft), ступенчато изменяющаяся в моменты времени, кратные периоду дискретизации. Ее параметры зависят не только от вида исходной функции U(t), но и от числа точек дискретизации Л^ на периоде и от разрядности R используемого ЦАП. Принципиально важно так выбрать значения N и R, чтобы значения коэффициентов А"ф, Л"„ и Ку функции U ft) отличались от значений, рассчитанных по формулам (5.6.2) — (5.6.4) для гладкой функции U*ft), не более чем на заданную малую величину. В этом случае параметры выходного сигнала калибратора U ft) можно вычислять по формулам (5.6.1), (5.6.3) и (5.6.4), описывающим гладкий сигнал.

Анализ продуктов сгорания в процессе эксплуатации тепловой установки производится с помощью газоанализаторов типа ВТИ, Норзе, Орса. При анализе газов с помощью прибора типа Орса (рис. 39) определяют содержание газов RO2, которые поглощаются водным раствором едкого калия или натрия, и содержание кислорода, который поглощается щелочным раствором пирогалловой кислоты. Таким образом осуществляется избирательное поглощение отдельных составляющих продуктов сгорания химическими реактивами. При выполнении анализа газов водяные пары конденсируются; поэтому полученные результаты относятся к сухим продуктам сгорания.

Характер распределения скорости около поверхности канала играет определяющую роль в процессах переноса теплоты и массы от газа к стенке и наоборот. Имеющиеся к настоящему времени в литературе результаты относятся только к циклонным и вихревым камерам [ 47 ], для внутренних поступательно-вращательных потоков обнаружен лишь факт деформации (большей заполненности) профиля скорости в пристенной зоне и уменьшение толщины этой зоны под действием закрутки. 1 Экспериментальное исследование локальной структуры закрученного потока в пристенной области канала выполнено в условиях, описанных в разд. 2.1. Поле скоростей зондировалось с помощью термоанемометра, в опытах использовались однони-точные датчики с прямой нитью из позолоченного вольфрама длиной 1...2 мм и диаметром 6...S микрон. Точность линейного перемещения зонда составляла 0,01 мм, углового — 1°. Все измерения проводились на основном участке канала, где область пристенного течения имеет достаточно большую толщину

Приведенные на рис. 14 экспериментальные данные для однонаправленного композита, нагруженного под углом 30° к армированию, хорошо согласуются с теорией; данные, использованные для расчета, представлены в табл. 2. Хотя формулы, полученные Грещуком [11], громоздки, тем не менее они представлены в замкнутом виде и хорошо приспособлены к ручному или машинному счету. Приведенные в этом разделе численные результаты относятся только к пластинам с отверстиями из эпоксидных боропла-стиков. Для других материалов результаты будут другими и могут быть рассчитаны с помощью изложенной методики или по формулам из работы [11].

Качество адгезии на поверхности раздела зависит от режима нагружения композита. Влияние поперечной нагрузки было показано ранее. В данном разделе рассматривается влияние продольной нагрузки. Аналитические зависимости при разном нагружении даны для композита с гексагональным расположением волокон (рис. 21 и 25). Обсуждаемые результаты относятся к изотропным материалам и рассчитаны для дуги от 0 до 30° (рис. 25). Распределение напряжений по этой дуге полностью характеризует напряженное состояние вокруг волокна.

На рис. 4—7 приведены характерные экспериментальные результаты по прочности слоя при простом напряженном состоянии. Эти результаты относятся к слоям угле-, боро- и стеклопластиков. На рис. 10 и в табл. I приведены основные свойства волокон, а в табл. II — свойства матриц.

В заключение заметим, что наши предыдущие количественные результаты относятся к весьма простому случаю равномерного нагружения деталей. В реальных конструкциях напряжения обычно распределены неравномерно. В этом случае рассмотрение должно вестись на основе более сложного соотношения (2), в котором вероятность разрушения при параметре нагружения не больше Р определяется интегрированием по всей поверхности (или объему) с весовой функцией напряжения. Частное приложение этой теории будет дано ниже при рассмотрении разрушения слоистых композитов.

Приведенные результаты относятся к образцам, повторное сваривание которых проводилось после их полного разрушения. Детали с усталостной трещиной при циклическом деформировании в вакууме обладают существенно большей потенциальной способностью к свариванию, так как противоположные стороны трещины гораздо более плотно прилегают друг к другу.

Приведенные выше результаты относятся к материалу, термо-обработанному на раствор с температуры выше р-превращения с