Результаты получаются

Углеродистые стали, находившиеся в контакте с алюминиевыми сплавами, защищенные кадмиевым покрытием с последующим хроматированием, дали удовлетворительные результаты. Однако при переменном воздействии морской воды в атмосфере гальваническое покрытие оказалось непригодным. В этом случае положительные результаты получались с комбинированным покрытием (гальваническое и лакокрасочное).

Из графика видно, что давление для баббита весьма чувствительно к изменению скорости нагружения. При ее уменьшении от 13,1 до 0,62 кгс/см2 в 1 мин gk возрастает от 0,4 до 3,8 кгс/мма (минимальное значение коэффициента трения при этом возрастает от 0,003 до 0,016). При повышении скорости нагружения до 50 кгс/см2 в 1 мин результаты получались неудовлетворительные.

Учитывая высокие нагрузки при обработке аустенитных сталей и склонность их к сильному наклепу, приходится для резцов подбирать твердые сплавы, обладающие наибольшей прочностью (например, ВК.8, ВК6, Т5КЮ и т. п.), хотя и не отличающиеся большей износо- и красностойкостью. Они, кроме того, менее чувствительны к тепловому удару, способствующему трещинообразованию и выкрашиванию режущих кромок. В последнее время резцы с пластинками ВК8, ВК6, ВК4, Т5К10 и др. рекомендуют охлаждать после напайки их в масле с температурой 70— 100° С, что приводит к уменьшению остаточных напряжений и трещин при заточке инструмента и его работе. Подобные результаты получались и при заточке твердых сплавов с предварительным нагревом до 800° С или при эластичной заточке (с подпружиненным шлифовальным кругом).

щими утечку пара через зазоры. Пример ступеней скорости с уплотнениями зазоров показан на фиг. 23. Для этого типа лопаток практически хорошие результаты получались

Такие противоречивые результаты получались иногда и в работах, английских ученых, что заставляло некоторых из них даже делать вывод о непригодности самого прибора [Л. 20].

Угол наклона шлиц неоднократно изменяли при наладке котлов! Иногда положительные результаты получались при установке наклонно верхнего свода амбразуры (фиг. 3-5), что способствовало перемещению вниз ядра горения.

Аналогичные результаты получались также при р* = 1,6-4--4-4,5 атм и а = 0,8 -4- 1,5.

Еще большее значение имеют допускаемые отклонения на размеры резиновых шнуров. Как показали опыты, наиболее высокие результаты получались тогда, когда шнур укладывался в паз не свободно, а с некоторым равномерным стеснением до 0,5 мм по периметру. Этого можно достичь более тщательной отработкой технологии шприцевания резины средней твердости или путем подбора необходимых размеров профилей шнуров из партии заготовок, получаемых с заводов РТИ.

Как видим из табл. 2-1, разные оптимальные режимы по суммарной выработке гидроэнергии практически не различаются между собой, но ! Щ5 по уровням водохранилищ имеется различие. Такие же результаты получались во щд всех перечисленных выше экспериментальных расчетах

оптимальные результаты получались только после удаления электрополи-

Более успешно проходит процесс элюирования с электролизом [138]. Насыщенную смолу элюировали растворами NaCN и H2SO4, последовательно удаляя медь и никель. Затем небольшим объемом 5-н. NH4SCN снимали золото и этот раствор направляли на электролиз, а обеззолоченный элюат вновь возвращали в цикл элюирования. Смола с содержанием 0,5 г/л золота подавалась в цикл сорбции; результаты получались удовлетворительные.

Дуговую сварку ответственных конструкций лучше проводить с двух сторон. Более благоприятные результаты получаются при многослойной сварке. В этом случае, особенно на толстом металле, достигаются более благоприятные структуры в металле шва и околошовиой зоне. Однако выбор способа заполнения разделки при многослойной сварке зависит от толщины металла и термообработки стали перед сваркой. При появлении в швах дефектов (пор, трещин, непроваров, подрезов и т. д.) металл в месте дефекта удаляется механическим путем, газопламенной, воздушно-дуговой или плазменной строжкой и после зачистки подваривается.

При сварке титана и его сплавов используют присадочный металл, близкий по составу к основному металлу. Во многих случаях положительные результаты получаются при использовании проволоки ВТ1-00. Для удаления водорода проволоку обычно иодпергают диффузионному (вакуумному) отжигу. Подготовку кромок ведут механическим путем, газокислородной или плазменной резкой с последующим удалением металла насыщенных газами кромок механической обработкой. Перед сваркой поверхности кромок и прилегающего основного металла, а также электродной проволоки тщательно очищают механическим путем или травлением.

Значительно менее стабильные результаты получаются при поплавке зернистых твердых сплавов угольной дугой.

Решая систему (2.35), определяют коэффициенты р^ по которым затем находят параметры п механизма. Недостатком метода интерполирования является получение довольно больших отклонений А между узлами интерполирования при произвольном выборе х-,. В результате удачного выбора узлов Xj или их смещения при повторном решении можно достичь меньших отклонений А. Более точные результаты получаются при использовании методов квадрати-ческого или наилучшего приближения.

Более воспроизводимые результаты получаются для перемешиваемой с определенной контролируемой скоростью жидкости и, в частности, для вращающегося дискового электрода, для которого и была в первую очередь сформулирована теория конвективной диффузии.

ближается к единице, значения Пь рассчитанные по этим формулам, заметно отличаются. В работе [1] отмечается, что для низколегированных сталей более удовлетворительные результаты получаются при использовании формулы (2.122).

и других средах, содержащих ионы-активаторы (хлор-ион и др.). Добавка меди существенно улучшает коррозионную стойкость аустенитпой стали в серной кислоте невысоких концентраций (рис. 164), однако добавка только меди недостаточна для полной пассивации стали при невысоких температурах в разбавленной кислоте. Более эффективные результаты получаются при совместном легировании стали медью и молибденом.

Детали, закаленные на мартенсит, упрочняют обработкой на белый слой точением твердосплавными резцами с большим отрицательным передним углом (до 45°) без смазочно-охлаждающих жидкостей при скорости резания 60-80 м/мин. Поверхностный слой при этом подвергается своего рода термомеханической обработке, представляющей собой совмещение процессов высокотемпературной деформации и вторичной' закалки. На поверхности образуется светлая нетравящаяся корка f одщиной ОД—0,2 мм, обладающая высокой твердостью (HV 1000—1300 при исходной твердости материала HV 600 -700) и состоящая из мелкозернистого (размер зерна 0,05—0,1 мкм) тонкоигольчатого мартенсита вторичной закалки с высокодисперсными карбидными включениями. В зоне белого слоя возникают чрезвычайно .высокие сжимающие напряжения (до7' 500 кгс/мм2), обусловливающие резкое повышение циклической прочности. Усталостно-коррозионная стойкость повышается примерно в 10 раз по сравнению с исходной. Хорошие результаты получаются только при условии сплошности белого слоя. В противном случае на участках разрыва слоя возникают скачки напряжений, снижающие циклическую прочность. Чистовую обработку белого слоя производят микрошлйфованйем, полированием и суперфинишированием.

Аналогичные результаты получаются и при постоянном внешнем тепловом потоке.

Аналогичные результаты получаются и для круглого канала.

Это уравнение вместе с уравнением (4.27) позволяет определять обе неизвестные величины, и и М0. Мы не будем делать этого в общем виде, так как результаты получаются громоздкими и ненаглядными, а ограничимся частным случаем, когда у2 ~ — vl — v. Тогда из уравнения сохранения импульса (4.27) вытекает, что и = 0, а значит, из (4.29) следует: