Результаты предыдущего

1. Формулы (8.83) и (8.84), а также формулы (8.85) и (8.86) дают очень близкие результаты. Практически можно считать, что потери в передаче не зависят от того, в каком направлении передается движение. Исключение составляет случай, указанный в п. 4.

Периодическое решение системы уравнений движения машинного агрегата (10.1) с упругими звеньями, условия существования и устойчивости такого решения могут быть найдены методами, разработанными в п. 8. Поскольку указанные вопросы рассмотрены в п. 8 при весьма общих предположениях с использованием аппарата передаточных функций машинного агрегата, полученные результаты практически без изменений применимы в рассматриваемом случае.

При достаточно точном изготовлении оба типа устройств могут обеспечить одинаковые положительные результаты. Практически механизмы с цилиндрическими втулками более надёжны в работе и удобны в изготовлении.

Но все уравнения состояния для реальных газов содержат те или иные эмпирические коэффициенты. Поэтому-для сокращения выкладок можно ввести эмпирический коэффициент, который учитывает зависимость Cv = f (p), непосредственно в формулу (5-48). Оказывается, если второе слагаемое числителя формулы (5-48) умножить на коэффициент Vjj, то получаемые расчетные результаты практически совпадают с опытными кривыми т] = = / (р, Т, V) для газа, пара и жидкости Н2О. Таким образом, для TJ уравнение вязкости приобретает вид:

и показаны на рис. 6-2, из которого видно, что формула (6-11) дает результаты, практически совпадающие с опытными. Все экспериментальные точки, замененные для упрощения рисунка сплошными кривыми, ложатся между

приведенного в работах [Л. 77, 132]. При а = 1, / = 1 результат, полученный для одноатомного газа по формуле (6-50), занижен4 по сравнению с кинетическим расчетом на 11%, а для двухатомного на $%; при а = 0,9, / =1 -результаты практически совпадают,/

четов глубина трещин / изменялась от 4 до 20 мм, а значения параметра нагружения — в пределах 0 < п < 20. Результаты, полученные в первой — третьей сериях расчетов, близки по значениям. Отсюда следует, что уменьшение значений /С, J, определяемое взаимовлиянием трещин, как в случае двух трещин (вторая серия), так и в случае бесконечной цепочки трещин при безразмерном шаге L = L/l ^ 10 можно не учитывать (L — расстояние между трещинами). В первой и второй сериях результаты практически совпали, а в третьей серии значения К, J выше, чем в первой и второй сериях, хотя переход от одной трещины к бесконечной их цепочке должен привести к снижению значений К,, J- Этот эффект связан с тем, что в третьей серии появилось краевое условие плоских торцов (две плоскости симметрии), вызвавшее повышение он, /С, J. Краевое условие, используемое в первой серии, для роторов и корпусов турбин физически более оправдано.

Результаты, практически достигнутые Феттингером, основаны на известных теоретических предпосылках. С устранением основных потерь к. п. д. системы поднялся до такого высокого значения, которое специалисты ранее считали недостижимым.

Из табл. 6.2 видно, что при изменениях числа шагов по нагрузке от 8 до 11 результаты практически не изменяются (изгибающий момент М2 в расчетном сечении уменьшается на 0.15%). На этом основании можно установить ориентировочное число шагов для последующих нелинейных расчетов лопастей, равное 8-10.

Если вместо приравнивания амплитуд в инвариантных точках имеется намерение снизить амплитуды только вблизи первой критической скорости, то уровень вибрации для силы может быть еще снижен. Так, в случае, когда Жесткость опор из конструктивных соображений может быть выбрана небольшой, удовлетворительные результаты практически для всех переменных дает демпфер с параметрами, соответствующими «оптимальным» параметрам для перемещений диска:

Достоинство корреляционных течеискателей заключается в том, что они обеспечивают контроль протяженных участков трубопроводов, и результаты практически не зависят от наличия внешних акустических шумов.

Вывод формулы (16.24) аналогичен выводу формулы (8.63) для зубчатых передач. Только формула (8.63) разрешена относительно эквивалентного числа циклов МНР, а формула (16.24) — эквивалентной нагрузки PI: . Это несколько усложняет расчеты, так как не позволяет использовать результаты предыдущего расчета, например зубчатых колес, для последующего расчета подшипников. Кроме того, для расчета по формуле (16.24) необходимо знать циклограмму нагру-жения, которая известна лишь в редких случаях.

Операторные функции используют для упрощения и формализации алгоритмов. При разработке их для решения инженерных задач при переходе к следующей по порядку зависимости используются только результаты предыдущего расчета, а функциональное описание процесса, которое этот расчет реализовал, зачастую не имеет значения. В этих случаях удобно обозначать зависимости, их совокупности или реализующие их алгоритмы идентификаторами с указанием только входных и выходных параметров, т. е. операторными функциями.

безопасности (на рис. 139 это — внутренняя парабола) (правило Якоби). Если точка M! достаточно близка к точке О, то дуга OMi внутренней параболы также дает абсолютный минимум для действия, но этого не будет, если точка MI близка к параболе безопасности. Так, если точка М^ находится на параболе безопасности, например в точке А, то траектория ОА по-прежнему дает для действия относительный минимум, но не абсолютный. Это можно доказать, опираясь на результаты предыдущего упражнения, если приложить их к параболе безопасности, которая рассматривается как обобщенная развертка точки О. (Рассуждения совпадают с теми, которые дал Дарбу, Lecons sur la Theorie des surfaces, ч. З, гл. V.)

В общем результаты предыдущего рассмотрения можно свести •к следующим положениям:

Результаты предыдущего этапа

Пример 10.5. Определим теперь характеристики выходной переменной технологического процесса, описываемого' в примере 10.2. Учитывая результаты предыдущего примера, будем иметь

При анализе результатов исследований материалы располагаются таким образом, чтобы результаты очередного исследования дополняли и помогали раскрыть и лучше осмыслить результаты предыдущего исследования. Так, например, если деталь имеет усталостный излом, то усталостный характер разрушения, определенный по присущим признакам, должен быть подтвержден также и металлографическим исследованием. Такое уточнение и подтверждение одних результатов исследования другими дает инженеру-исследователю полную уверенность в достоверности сделанных выводов. Инженер-исследователь, имея в своем распоряжении все материалы исследования и опираясь на них, должен правильно сделать выводы и заключение.

Аналогия между продольными и крутильными колебаниями. Между продольными и крутильными колебаниями стержней постоянного поперечного сечения, движение которых описывается по технической теории, имеется аналогия (табл. 3). Используя эту аналогию, все результаты предыдущего параграфа, относящиеся к продольным колебаниям, нетрудно перенести на крутильные.

которое получается из уравнения «-характеристики: dx/dt = U + •+ c(U). Из формулы (3.44) видно, что решение представляет собой бегущую со скоростью U + c(U) в лабораторной системе координат волну. Используя результаты предыдущего параграфа, решение может быть записано следующим образом:

Упражнение П1.5. Используя результаты предыдущего упражнения, показать, что в N-мерном пространстве всякий тензор ранга п (п > 1) не единственным образом может быть представлен суммой N"~l полиад того же ранга (П1.40) Э