Различном количестве

3. Контактная задача при различном характере статической и динамической эпюр давлений. Рассмотрим на примере контакта дисковых поверхностей случай, когда эпюра давлений при неподвижном и подвижном стыках имеет принципиально различный характер. Для расчета дисков можно использовать формулы для конических поверхностей (см. гл. 6, п. 2) при а•= 0.

1. Условие касания поверхностей с учетом контактных деформаций (319). 2. Контактная задача при однотипном характере стати-чевкой и динамической эпюр давлений (320). 3. Контактная задача при различном характере статической и динамической эпюр давлений. (324). 4. Процесс перераспределения статической эпюры давлений в дийГамТнчёскую (322). 5. О прогнозировании износа^сопряжений (323).

Рис. 2. Изменение действующей на пластинку силы с расстоянием при различном характере смачивания: / — полное смачивание; 2 — жидкость образует устойчивые пленки: 3 — смачивание отсутствует.

6.3.2. Устойчивость прямолинейных сжатых стержней при различных условиях закрепления концов. Укажем величину критической силы для сжатых стержней при различном характере закрепления их концов (рис. 18.27),

Рис. 18.27. К установлению понятия «приведенная длина» для сжатых стержней при различном характере закрепления их концов.

зависимость. Такая зависимость АЯ = / (т) дает основание утверждать, что при ИП в тот промежуток времени, когда кривая зависимости имеет горизонтальный участок, не происходит увеличения плотности дислокаций. Этот результат, в свою очередь, дает косвенную информацию о состоянии тонкой медной пленки в динамике трения. По-видимому, в этом случае пленка не имеет строгого кристаллического строения и не образует с трущимися поверхностями прочного адгезионного соединения. Если бы это явление имело место, то дислокации задерживались бы упругими напряжениями границы раздела пленки и подложки и не имели свободного выхода на поверхность, что приводило бы к образованию дислокационных скоплений и в конечном итоге — к возрастанию ширины линии ФМР. Весьма показательным является характер зависимости АЯ = / (т) в поверхностно-активной и инактив-ной средах. В период приработки наблюдается возрастание ширины линии ФМР, затем при трении в инактивной среде имеет место монотонное возрастание А Я, превышающее на 85% прирост ширины линии при ИП. Такой ход зависимости А Я = / (т) в этих случаях свидетельствует о различном характере взаимодействия поверхностей трения. Поскольку ширина линии ФМР линейно зависит от плотности дислокаций, то полученные изменения АЯ от времени испытаний при трении отражают изменения дислокационной структуры приповерхностного слоя.

действующей в вертикальном направлении, совпадающем с осью стержня. В последующие годы появился ряд работ, в которых изучалось влияние вибрации точки подвеса на движение математического или физического маятника. В некоторых из них (см. [58, 88, 92]) дается только описательная характеристика этого движения. В других работах (см. [89, 95, 96, 97]) проведен анализ малых колебаний маятника при различном характере движения точки подвеса и определены области его устойчивых положений. Наконец, в работе [100] рассмотрен режим движения маятника в процессе его перехода из положения неустойчивого равновесия в динамически устойчивое положение.

Рассмотрена механическая колебательная система, состоящая из источника колебаний переходного звена (упругого элемента) и нагрузки (изолируемого объекта). С целью увеличения виброизоляции нагрузки применяется электромеханическая обратная связь по силе, измеряемой в точке присоединения упругого элемента к изолируемому объекту. Исследование устойчивости системы активной виброизоляции с жестким креплением вибратора к источнику проведено с использованием иммитаненого критерия при различном характере механических сопротивлений источника и нагрузки. Построены области устойчивости в плоскости оптимизирующихся в системе параметров, позволяющие синтезировать систему активной виброизоляции, обеспечивающую максимальное гашение вибрации в заданной полосе частот при сохранении номинальной жесткости упругого элемента в диапазоне низких частот. Определены аналитически и построены границы областей внутренней устойчивости активного элемента при различных типах используемого фильтра верхних частот.

При этом равенство (1.62) можно считать критерием оптимальности индукционного отпуска стали, а требование более жесткой минимизации его правой части следует рассматривать как некорректное. Из равенства (1.62) вытекает, что оптимальный режим нагрева может быть обеспечен при различном характере перепада температур, и такие требования к точности контроля и регулирования температуры, в которых оговаривается лишь допуск на диапазон возможных ее колебаний без указания его зависимости от времени усреднения должны быть отнесены к некорректным.

После проведения комплекса исследований работы контактной камеры при различном характере укладки, разных размерах колец и уточнения значений коэффициента смачиваемости насадки для контактных экономайзеров и контактно-поверхностных котлов была принята правильно уложенная насадка из колец Рашига размерами не менее 50 X 50 X 5 мм. В единице объема правильно уложенной в шахматном порядке насадки полная поверхность колец примерно на 10—20% меньше, чем при загрузке навалом. Однако активная поверхность, в которую не включена поверхность в зоне точек соприкосновения соседних колец, отличается менее заметно. Если учесть обилие застойных зон при загрузке колец навалом, особенно мелких, размерами 15 X 15 X 2 и 25 X 25 X X 3 мм, то нецелесообразность применения беспорядочно лежащей насадки становится очевидной.

При разработке первых конструкций контактных экономайзеров первоначально была взята ориентация на кольцевые насадки размерами 25X25 и 35x35 мм, загружаемые навалом. Подобное решение было принято, чтобы достичь компактности контактных экономайзеров, поскольку в то время (до проведения исследований Н. М. Жаворонкова, В. М. Рамма, И. А. Гиль-денблата [33, 34], А. Т. Гриневича [35] и ряда других, а также опытов НИИСТа) в литературе господствовало мнение, что в беспорядочно лежащей насадке из колец небольшого размера теплообмен происходит интенсивнее, в результате чего и коэффициент теплообмена, отнесенный к объему насадки, выше, чем при правильной укладке колец. После проведения комплекса исследований работы контактной камеры при различном характере укладки, различных размерах колец и после уточнения коэффициента смачиваемости насадки в контактных экономайзерах и в контактно-поверхностных котлах была принята

1. Высокие скорости охлаждения металла шва и зоны термического влияния, соответствующие термическому циклу сварки, приводят к отбеливанию чугуна, т. е. появлению участков с выделениями цементита той или иной формы в различном количестве. Высокая твердость отбеленных участков практически лишает возможности обрабатывать чугуны режущим инструментом.

Добавки к воде сильно изменяют ее закаливающую способность. Наличие в воде небольшого количества растворенных солей существенно изменяет ее закаливающую способность. Так, дистиллированная или дождевая вода, ^не содержащая солей, охлаждает в два раза медленнее (в районе 550— 650°С), чем водопроводная. Наличие в воде растворенных газов ухудшает се закаливающую способность, поэтому кипяченая вода (или вода, уже служившая закалочной средой) закаливает сильнее, чем некипяченая, а вода из разных источников, содержащая в растворе соли в различном количестве, обладает различной закаливающей способностью. Специальное растворение в воде щелочей и солей значительно увеличивает ее закаливающую способность, расширяя интервал пузырчатого кипения и ускоряя охлаждение в этом интервале. Последний способ часто применяют для повышения закаливающей способности воды.

Значения моментов на опорах и в пролетах при различном количестве арок приведены в табл. 14.1. Знак минус указывает на растяжение наружных волокон кольца, знак плюс - на растяжение внутренних волокон кольца. Сжимающее усилие в кольце с учетом работы радиальных балок

График построен по данным исследования образования термоусталостных трещин на поверхности стали 2,25% Сг, 1% Мо при стационарной температуре 550 °С и при различном количестве циклов водной очистки [190]. Из графика следует, что количество трещин сильно зависит от их глубины. Так, например, по этому графику 95% трещин имеют глубину меньше 0,3 мм, но максимальная глубина трещин при этом может доходить до величины 1,3 мм.

Радиационно-химический выход летучих компонентов при радиолизе циклопентана при различном количестве

различном количестве штук в составе пробы (медианы

Компенсация влияния износа инструмента при различном количестве проходов

Испытания автоматизированной системы с измерительными средствами проводились при оценке технического состояния дизеля после ремонта. Техническое состояние оценивалось по содержанию элементов износа в масле, мощности, количеству топлива я воды в масле. Концентрация таких элементов износа, как медь, свинец и сурьма, стабилизировалась после 10 ч работы. Основной параметр работы — количество железа в масле, концентрация которого превышала содержание других элементов в 1,5—3 раза. На рисунке приводится зависимость изменения концентрации железа в масле К (t) от времени работы ДВС. Концентрация железа в масле стабилизируется после 30 ч работы. Концентрация элементов износа определялась с учетом интенсивпостеи поступления топлива и воды в масло. При этом производилась экспериментальная оценка точности регистрации элементов износа. Исследовались ошибки определения концентрации элементов износа при различном количестве топлива и воды в масле. Зависимость П (t) определяет характер изменения ошибки от времени работы. Следовательно, при построении зависимости износа ДВС необходимо учитывать интенсивность поступления топлива и воды в масло.

рименты [111,177] проводились при различных величинах рН и постоянной концентрации ионов фосфата, а также при постоянном значении рН в различном количестве фосфата. Значение рН измерялось при рабочих температурах с помощью ячейки Ag/AgJ/ /Pt/H2. Для предотвращения осаждения серебра на платине электроды разделялись диафрагмой. Давление водорода при всех температурах составляло 14 am. Градуировка проводилась на разбавленной соляной и хлорной кислотах. Зависимость потенциала от температуры до 290° С для обеих кислот эдентична. Результаты испытаний приведены в табл. II1-33.

опыта при одинаковой продолжительности и температуре, но при различной мощности напревателя, а следовательно, и при различном количестве образовавшегося пара (см. § 7-3).

Компенсация влияния износа инструмента при различном количестве проходов