|
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 | | ||
Результаты вычисленияРезультаты вычислений сводим в нижеследующую таблицу. где Л1С — приведенный момент сил сопротивления, знак которого совпадает со знаком силы РВ- Результаты вычислений сводим в табл. 2. Результаты вычислений сведены в табл. 3. Суммируя цифры, полученные в графах 3, 5 и 7 таблицы, найдем значения приведенного момента инерции /3 ведомых ;веньев для всех восьми положений звена АВ: Результаты вычислений заносим в табл. 2.12. На основании полученных данных строим график зависимости f&i в функции угла поворота кулачка на фазе удаления. Масштаб построений (i^ = \а — 1,7 град/мм (рис. 2.27, г). Силовой расчет также выполняется по группам Ассура, начиная с наиболее удаленной. Алгоритмы расчета даны в примере. Результаты вычислений выводятся на печать: параметры, характеризующие положения точек и звеньев; линейные скорости и ускорения точек; угловые скорости и ускорения звеньев (необходимы для контроля вычислений); реакции в кинематических парах механизма и уравновешивающий момент. Результаты вычислений округляют до целого числа. 4. Точность ответов соответствует результатам вычислений с помощью обычной (25-сантиметровой) логарифмической линейки; во многих случаях результаты вычислений дополнительно округлены в соответствии с требованиями стандартов и нормалей. Результаты вычислений сравнить со стандартными допусками. 3.2. Начертить эскиз соединения (рис. 3.6), а также охватывающей и охватываемой деталей этого соединения^на эскизах поставить номинальные размеры с предельными отклонениями, приведенными в таблице по первому и второму способам (см. приложение П1). Вычислим допуски, предельные размеры и отклонения. Выписываем из табл. П56 основные отклонения для резьбы болта esh и гайки Е1д, из табл. П53...П55 допуски Td(6), TO,(7), ТУ 2 (7), TD2 (7). В скобках указаны степени точности. По формуле (2.4) определяем вторые отклонения: нижнее ei для резьбы болта и верхнее ES для резьбы гайки; по формулам (2.1) и (2.2) находим предельные размеры основных диаметров резьбы. Результаты вычислений приведены в таблице. Вычислить коэффициент теплопередачи и определить площадь поверхности нагрева подогревателя, Расчет произвести по формулам для 1) цилиндрической и 2) плоской стенок. Сравнить результаты вычислений. Результаты вычислений сведены в таблицу: Результаты вычисления предельных зазоров показаны на схеме полей допусков (рис. 3.4, а). Детали, образующие данную посадку, имеют следующие предельные размеры, мм: Dmax = = 20,028; Dmin = 20,007; dm,t = 20,000 и dmin = 19,987 [см. формулы (2.1), (2.2)]. Допуск посадки, вычисленный по формуле (2.13) через зазоры, ТП = 41 - 7 = 34 мкм. деляем по специальному правилу А = /Г7 - IT6 = 21'- 13 = = 8 мкм (см. табл. ГП9); по формуле (3.4) находим ES — = -2 + 8 = 6; по формуле (2.4) ?/ = 6-21 = -15 мкм. Результаты вычисления зазоров и натягов показаны на схеме полей допусков (см. рис. 3.4, б). Допуск посадки 777 = Smax-Smin=19 + + 15 = 34 мкм. Предельные размеры вала приведены выше, предельные размеры отверстия Z>max = 20,006, Dmin= 19,985 мм. Основное отклонение отверстия определяем по специальному правилу [см. формулу (3.4)]: по табл. П19 для основного отклонения вала S имеем ei == 35 мкм, Л = 8 мкм и ES == — 35 + + 8= -27 мкм. Тогда по формуле (2.4) Е1 = -48 мкм. Результаты вычисления предельных натягов показаны на схеме полей допусков (рис. 3.4, в). Допуск посадки, вычисленный через натяги по формуле (2.13), ТЯ = 48—14=34 мкм. Предельные размеры вала приведены выше, предельные размеры отверстия ?>т„ = 19,973 и ?)mill = 19,952 мм. Результаты вычисления чисел NuM и ReM для соответствующих значений ам и шм сведены в таблицу. Особенностью математического обеспечения ЭВМ «Наири» является то, что в списке переменных параметров, передаваемых для использования программы «ил» (указана в операторах 5—14 в скобках), не допускается указывать переменные с индексами. Именно поэтому для каждой подынтегральной функции в оператор 4 вводится свое обозначение (у, s, z, u и т. д.), а результаты вычисления интегралов вначале присваиваются буквенным переменным без индексов (переменные, а, б, в, г, д, е и т. д.), а уже затем в операторе 15 присваиваются переменным ctij. Результаты вычисления предельных относительных ошибок определения твердости вольфрама и молибдена приведены в табл. 4 и 5. Оказалось, что значения этих ошибок при высоких температурах достаточно малы и что наибольший вклад в значение бн дает ошибка измерения температуры (при 2800 — 3300 К). С увеличением точности измерения температуры резко повышается точность определения твердости. Например, если увеличить точность измерения температуры на 0,5%, предельная относительная ошибка определения твердости вольфрама при 3300 К уменьшится почти на 3%. Зачастую не учитывается зависимость экспериментально определяемых параметров прочности от вида напряженного состояния (при радиальных траекториях нагружения). Как отмечено в работе Цая и By [47], трехпроцентное отклонение от состояния чистого растяжения в направлении, образующем угол 45° с главными осями тензора напряжений, может полностью изменить результаты вычисления параметра Р\ъ определяющего взаимодействие нормальных напряжений; в то же время из-за простоты экспериментов на одноосное растяжение именно они использовались чаще всего. Неудивительно поэтому, что результаты экспериментов на одноосное растяжение, в которых не учитывалась зависимость определяемых параметров от вида напряженного состояния, согласовывались практически со всеми предложенными критериями. ния покрытия, площадь поверхности обрабатываемого изделия и химический эквивалент используемого для покрытия металла. Однако существует важный дополнительный фактор, который влияет на результаты вычисления. Им является КПД катода во время электроосаждения. Такие металлы, как медь, имеют приблизительно 100%-ный КПД катода, когда осаждение происходит из кислотного раствора сульфата меди. Но при изменении В области предела выносливости находится в соответствии с уравнением (13) резкий излом, и предел усталости можно в соответствии с другими гипотезами объяснять как амплитуду напряжения, или амплитуду пластической деформации, при которой зародившаяся трещина критической длины я0 не распространяется. Сравнивая результаты вычисления с экспериментально определенной кривой усталости во всем диапазоне чисел циклов до разрушения, видим, что в области высокого числа циклов до разрушения будет играть значительную роль стадия зарождения усталостной трещины. Интегралы, входящие в (3), несобственные (так как величина У а. на фронте трещины обращается в нуль), но сходящиеся, поэтому при использовании численного интегрирования контур области А должен быть заменен близким ему внутренним контуром и оценена вносимая в результате этого погрешность. В настоящей работе при проведении вычислений на БЭСМ-6 в пределы интегрирования по х и у вводился множитель 0,9990. Использование множителя 0,9999 изменяло результаты вычисления k менее чем на 2 %. Если учесть, что долговечность при случайном нагружении представляет время до разрушения, тогда процесс с наибольшей частью мощности в области низких частот при определенном распределении амплитуд должен давать наибольшую долговечность, так как он является наиболее медленным. В нашем случае это касается узкополосного процесса Н со спектральной плотностью типа А, который приближается к гармоническому колебанию с частотой около 1 Гц и в сравнении с нормальными Н процессами со спектрами Б и БШ должен давать наибольшую долговечность. Из рис. 4, однако, вытекает, что узкополосный случайный процесс (в пределе потом процесс гармонический) имеет наиболее повреждающий эффект в сравнении с процессами широкополосными. Хотя остальные спектральные плотности типа Б, В и БШ отличаются с точки зрения теории случайных процессов, для накопления усталостного повреждения это, по-видимому, не имеет значения, что подтверждают результаты вычисления по гипотезе Райхера. Рекомендуем ознакомиться: Рекомендации приведенные Рекомендовать следующее Рекомендуемые конструкции Рекомендуемые температуры Рекомендуемая термическая Рекомендуемое соотношение Рекомендуется использование Различной технологии Рекомендуется обеспечивать Рекомендуется осуществлять Рекомендуется покрывать Рекомендуется предварительный Рекомендуется произвести Рекомендуется располагать Рекомендуется смазывать |