Результаты выполненного

Так, например, отсутствие надлежащей термообработки после сварки явилось причиной аварийных разрушений трубопроводов из стали 15Х5М на ряде нефтеперерабатывающих заводов с пропуском рабочей среды в печное пространство. Такие пропуски привели к взрыву печи с трагическими последствиями. На рис. 2.1 представлены результаты выполненных нами исследований разрушенного сварного стыка печного змеевика диаметром 325x9 мм из стали марки 12СгМо20,5 (отечественный аналог сталь 15Х5М) на Уфимском нефтеперерабатывающем заводе. Замер твердости вырезанного образца из разрушенного стыка показал (см. кривые I-I и II-II на рис. 2.1, б), что твердость в сварном шве (33-35 HRC) и в ЗТВ (37 HRC) значительно выше допустимой. В последующем исследуемый образец был подвергнут высокому отпуску нагревом до 700-720°С в течение 15 минут. Результаты измерения твердости соединения, подвергнутого такой термообработке (см. кривую Ill-Ill рис. 2.1, б) показали, что максимальная твердость в этих случаях находится в пределах допустимой. При рассмотрении микрошлифа в металле сварного шва была обнаружена магистральная трещина, расположенная во втором слое, и многочисленные разветвления микротрещины. На фотографии (рис. 2.1, в) показаны микротрещины, расположенные вблизи линии сплавления с основным металлом.

Графическая часть. Результаты выполненных на ЭВМ расчетов изображают на чертеже формата № 24, примерный вид которого показан на рис. 111. 4. 2. Слева изображают схему планетарной передачи с тем числом сателлитов, которое определено расчетом, и план окружных скоростей зубчатых колес (в масштабе). Ниже располагают таблицу, в которую заносят значения окружных скоростей, взятые из плана скоростей и найденные аналитически по формулам

Результаты выполненных работ показывают возможность и перспективность использования методов кристаллизации металлов и сплавов под давлением в различных отраслях промышленности.

агрессивной среды. Более того, указанные рекомендации основаны лишь на видимых структурных изменениях. Вместе с тем результаты выполненных авторами работ показали, что в а-фазе могут происходить процессы перераспределения легирующих элементов и примесей с образованием электрохимически активных субмикроучастков, которые оказывают определяющее влияние на трещиностойкость металла при циклическом нагружении в коррозионной среде. о

Приближение к указанной критической частоте (iff нагружения по мере ее возрастания сопровождается противоположными процессами по своему влиянию на рост трещин. С возрастанием частоты материал не успевает в полной мере релакси-ровать поступающую энергию к кончику трещины за счет процессов пластической деформации в связи с приближением к скорости движения дислокаций и избыток поступающей энергии будет релак-сирован за счет создания свободной поверхности квазихрупко. Движение трещины в момент ее скачкообразного подрастания в цикле нагружения не будет заторможено за счет пластической релаксации, и поэтому ее скорость будет близка к скорости распространения статической, хрупкой трещины при монотонном растяжении материала. Следует ожидать влияние на скорость роста трещины охрупчивания материала из-за резкого снижения возможности пластической релаксации поступающей энергии по мере нарастания частоты нагружения в две стадии. Первоначально возрастание частоты нагружения приводит к снижению размера зоны пластической деформации при прочих равных условиях, что и объясняет основной эффект ее влияния на снижение скорости роста трещины [1]. Результаты выполненных испытаний жаропрочного сплава In 718 на образцах толщиной 11 мм при нагреве до температуры 923 К и асимметрии цикла 0,1 приведены на рис. 7.1. Чередование частот приложения нагрузки приводит к тому, что взаимное влияние условий роста трещины при плоской деформации и плосконапряженном состоянии снижает скорость роста трещины при низкой частоте нагружения по сравнению с монотонным процессом неизменно низкочастотного нагружения.

Результаты выполненных исследований показали, что при эксплуатационной наработке 2500 циклов могут происходить разрушения дисков с текстурой и без нее. Это связано с тем, что причиной эксплуатационных разрушений дисков

Малоцикловые испытания проведены на машине Инстрон, а многоцикловое нагружение осуществлено на стенде ЦДМ-10ПУ. Результаты выполненных испытаний образцов представлены в табл. 10.4.

Соотношение для начального этапа роста усталостной трещины без усталостных бороздок использовано как верхняя граница для максимальной скорости роста трещины в соответствии с единой кинетической диаграммой для сплавов на основе А1. Выражения (12.1)-(12.3) относят к случаю разбиения всей зависимости на интервалы с прямолинейными участками с их последующим суммированием для определения полного периода роста трещины. Результаты выполненных расчетов представлены в табл. 12.3.

Выше было показано, что в различных сечениях по длине лопасти рост усталостных трещин происходит в течение разного числа полетов. Это должно соответствовать различиям в уровне эквивалентного напряжения в разных сечениях лонжерона. Поэтому было проведено сопоставление уровня эквивалентных напряжений в различных сечениях лонжерона в соответствии с единой кинетической диаграммой. Сопоставлялись между собой уровни напряжений на сравнимой длине трещины для относительных радиусов разрушений 0,5; 0,7 и 0,71. Величины коэффициентов интенсивности напряжений были взяты с единой кинетической кривой и вычислялись для дискретных уровней шага бороздок с учетом связи предыдущего и последующего КИН через универсальную постоянную разрушения материала, А. Результаты выполненных расчетов представлены в табл. 12.6.

Изложим основные результаты выполненных исследований,

тельно удобнее исследовать совместимость составляющих композита, используя его в простейшей форме, а именно в виде отдельных усов или волокон, покрытых тонким слоем чистого металла матрицы. При этом исключаются вносящие путаницу эффекты, которые возникают при прессовании, и оказывается возможным определить истинную совместимость данной системы упрочни-тель—матрица. Этот способ экономичен в потреблении всегда дорогих усов и волокон и позволяет непосредственно выяснить природу и оценить степень химического взаимодействия путем электронно-микроскопических исследований. Хотя при переходе к «бесконечно толстой» матрице потребуется еще раз проверить полученные результаты, тем не менее из некоторых наблюдений определенно следует, что совместимость не зависит от толщины нанесенного на уирочнитель слоя металла. В данной главе рассматриваются результаты выполненных в Колледже королевы Марии работ, в которых для определения совместимости были использованы отдельные волокна или усы, и поэтому здесь не представлен полный обзор явления совместимости.

На рис. 6.8 представлены результаты выполненного в работе [21] расчета значений функции t}(Ja) в зависимости от числа Ja

ный потенциал, чем потенциал матрицы. Например, в сплаве с 6,5 % AI после старения при 600°С или при медленном охлаждении после отжига в «-твердом растворе возникают сегрегаты, обогащенные алюминием и образующие зоны ближнего порядка. Учитывая, что параметр решетки в этих зонах такой же, как и у «2 -фазы, и равен двойному параметру а а-фазы, движущаяся дислокация по отношению к этой решетке будет полудислокацией. Это вызывает парное движение дислокаций (создающих на поверхностях призмы дислокационные дефекты с низкой энергией дефектов упаковки), приводящее к возникновению грубого скольжения. Если же тот же сплав подвергнуть закалке с температур отжига, то возникнет статистически равномерное распределение алюминия в твердом растворе без образования зон ближнего порядка. На рис. 38 приведена фрактография поверхности излома после коррозионного разрушения образца сплава ВТ5-1 в двух структурных состояниях. Как видно, сколы и ручьевые узоры имеются только у состаренного сплава (рис. 38, а, б). У закаленного сплава наблюдается только вязкое разрушение (рис. 38, в). Из изложенного следует, что коррозионные туннели возникают и развиваются по вполне определенным кристаллографическим плоскостям в направлении, соответствующем минимальному сопротивлению пластической деформации. Это находит хорошее экспериментальное подтверждение при исследовании характера развития трещины коррозионного растрескивания. В пределах одного фрагмента (колонии а-фазы одной направленности) трещина имеет прямолинейный характер. Вместе с тем для коррозионного растрескивания характерно многочисленное ветвление трещины. Именно в результате ветвления трещины на металлографических шлифах, как правило, наблюдаются отдельные прямые трещины, не связанные с магистральной (рис. 39). Какова же при таком механизме роль скола? Скол при коррозионном растрескивании появляется в результате восходящей диффузии водорода, адсорбированного стенками туннелей, в подповерхностные слои в вершине трещины в области максимальных напряжений. Скол происходит по выделившимся мелкодисперсным гидридам на плоскостях базиса. Оголяя ювенильную поверхность, скол позволяет коррозионной среде выбирать новую благоприятную кристаллографическую ориентировку в соседних плоскостях. Если скол не происходит, а туннели сочетаются с неблагоприятными ориентировками, процесс коррозионного растрескивания тормозится. Пример этого —результаты выполненного авторами совместно с О. А. Гунбиной фрактографического исследования поверхности излома закаленного сплава ВТ6, разрушенного в 3,0 %-ном растворе NaCI

Представленное условие (5.60) не противоречит многим экспериментальным исследованиям, в которых были проведены оценки коэффициента пропорциональности Стр в случае фиксирования показателя степени тр = 2 Результаты выполненного анализа и обобщения таких исследований по 73 кинетическим кривым 26 марок сталей, 9 марок титановых и 14 алюминиевых сплавов [127] представлены на рис. 5.3. Они показывают, что с учетом разброса экспериментальных данных средние значения определявшихся величин Сщ, = C\s удовлетворяют условию (5.60). Рассматриваемая константа по выражению (5.60) зависит от предела текучести вплоть до его величины около 1500 МПа. Далее, применительно к высокопрочным сталям указанная зависимость перестает иметь смысл (выходит на плато).

Результаты выполненного фрактографическо-го анализа показали, что формирование рельефа излома в эксплуатации и в процессе стендовых испытаний было качественно аналогично и соответствовало тому, что представлено на рис. 15.2. При этом характерно, что процесс распространения трещины на стенде был существенно менее интенсивным, чем в эксплуатации (рис. 15.5). Переход к стендовому нагружению сопровождался снижением шага бороздок почти в 3 раза. Этот факт свидетельствовал о том, что нагружение детали на стенде происходит с меньшим уровнем эквивалентного напряжения, чем в эксплуатации. Были сопоставлены уровни эквивалентного напряжения на стенде и в эксплуатации с учетом выявленных

Результаты выполненного анализа приведены на рис. 7.20, 7.21 и 7.22 в виде трех карт устойчивости. На рис. 7.20 выделены области устойчивости кратных периодических режимов (п — 1, 2, 3).

Результаты выполненного анализа устойчивости периодических режимов нашли подтверждение в опытах, выполненных по следующей схеме (рис. 8.11). На столике 1 вибро-.стенда, совершающего гармоническое движение, установлены два стальных упора 2, расстояние между которыми может регулироваться: столик вибростенда вместе с упорами моделировал массу mi рассматриваемой системы. Роль второй части системы играл стальной шарик 3, подвешенный на капроновой нити, верхний конец нити снабжен колечком, свободно надетым на стальную спицу 4. Спица 4 укреплена в неподвижных стойках 5. Такая конструкция была выбрана с целью свести к нулю силы сопротивления, действующие на шарик. Выше было показано, что при этом соотношение масс частей системы не влияет на распределение областей устойчивости.

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла.

Эти расчеты показали, что значительное отклонение жидкости в радиальном направлении имеет место лишь в пограничном слое на диффузорном участке поверхности лопатки (на выпуклой поверхности после точки минимума давлений). В пограничном слое на конфузорном участке выпуклой поверхности и на вогнутой поверхности рабочих лопаток, а также в сопловой решетке радиальные составляющие скоростивесьма малы. В рассчитанной ступени значения угла фу-о здесь не превышают 4°. Расчеты подтвердили результаты выполненного в начале параграфа анализа — при р < 90° угол ф <С 0 (радиальные составляющие скорости направлены к корню лопаток) и при Р > 90° угол <р>0. Незначительное отклонение в радиальном направлении жидкости, движущейся в пограничном слое в сопловом аппарате, на входном участке выпуклой поверхности и на вогнутой поверхности рабочих лопаток объясняется значительным отрицательным градиентом давления в продольном направлении.

В данной статье изложены основные результаты выполненного на турбомоторном заводе первого этапа этих исследо-

Таким образом, волокнистые композиционные материалы на нихромовой основе с вольфрамовыми или молибденовыми волокнами являются перспективным материалом для изготовления деталей, подвергающихся высокотемпературному нагреву, механической нагрузке и окислительному воздействию среды. Однако во время периодических нагревов в этих материалах возникают термические напряжения, обусловленные неравномерным распределением температур и различием коэффициентов термического расширения волокна и матрицы. Вследствие развития диффузионных процессов в них происходят структурные и фазовые превращения: образуются интерметаллидные фазы, растворяются и рекристаллизуют упрочняющие волокна, возникают трещины и др. Результатом релаксации напряжений, развития структурных и фазовых превращений может явиться и необратимое формоизменение деталей, ухудшение эксплуатационных характеристик их и др. Ниже изложены результаты выполненного автором совместно с Ф. П. Банасом и Е. В. Яковлевой исследования необратимого формоизменения композиционных материалов.

2 Результаты выполненного исследования и рекомендации циркуляра не распространяются на южные пески и нетрещиноватые скальные породы.