Результатах полученных

Правомерность применения неполяризуемого электрода сравнения подтверждена в [219]. Расхождение в результатах определения стационарного потенциала по предложенной и общепринятой методикам не превышало 2,3 %, что приемлемо для оценки кинетики коррозионных процессов.

в зависимости от величины lg (RT)—lg(pu) и расхождения в результатах определения опорных точек между ВТИ и М. П. Вукало-вичем — Б. П. Дзамповым (давление пара р — 300 кг/см2):

Расхождение в результатах определения значения /С по уравнениям (47) и (51) составляет около 8%, что допустимо даже при рабочем проектировании.

интегрированием измеренного распределения температуры с учетом скоростного поля. Причем выбор профиля скорости (режима турбулентного течения) не сказывается существенным образом на количественных результатах определения коэффициен-

12-11. Л е и ф м а н М. И., О некоторых результатах определения температуры точки росы, «Теплоэнергетика», 1960, № 8.

Олеатный метод определения жесткости. Этот метод основан на малой растворимости в воде олеатов кальция и магния, т. е. олеиновокислых солей этих металлов. Растворимость олеата магния выше, чем кальция, и это сказывается на результатах определения, если доля магниевой жесткости в общей жесткости велика, как это наблюдается, например, для морских вод, конденсатов от аппаратов, охлаждаемых морской водой, и т. п. Для обычных вод электростанций доля кальция в общей жесткости, как правило, преобладает, поэтому результаты олеатного определения близки к истинной величине жесткости. Добавление раствора олеата калия к порции анализируемой воды вызывает осаждение содержащихся в ней ионов кальция и магния. Затем избыток олеата калия при взбалтывании создает устойчивую пену, что служит признаком окончания титрования, т. е. своеобразным индикатором.

187. М. И. Лейфман. О некоторых результатах определения температуры точки росы при сжигании сернистого мазута.— Теплоэнергетика, 1960, № 8.

Выбирая диаметр ядра D' достаточно большим по сравнению с 8, мы в нашем методе будем всегда иметь параметр k близким к единице, порядка 0,8—0,9 и даже более. Знать точно удельную теплоемкость с испытываемой жидкости при таком выборе параметров бикалориметра не потребуется, ибо у нас критериальная величина Ж всегда будет иметь большие значения и ошибка в ее оценке, проистекающая от неточного знания с, не отразится существенно на результатах определения X, как это подробно объяснено в § 1 гл. XXI.

Диаграмма состояния Pr-Tb не построена. В работе [I] сообщается о некоторых результатах определения взаимной растворимости компонентов в системе методом рентгеноструктурного анализа. На основе Рг и ТЬ существуют ограниченные твердые растворы. (ссРг) растворяет до 28,4 % (ат.) ТЬ; (ссТЬ) растворяет до 20 % (ат.) Рг. Обнаружена одна промежуточная фаза со структурой типа ccSm, символ

Трикрезил- и трифенилфосфаты подчиняются основному правилу повышения летучести с понижением молекулярного веса и температуры кипения. Однако летучесть трибутоксиэтилфосфата, более высокая, чем три-2-этилгексилфосфата, не подчиняется этому правилу. Выше было указано, что относительная растворяющая способность пластификаторов в отношении полимеров является фактором, определяющим их летучесть; этот фактор может несколько сказаться на результатах определения летучести пластификатора.

Значение К02макс Для кокса— 20,7%. Значение величины р для кокса около 900 ккал/нм3. Среднее расхождение в результатах определения коэффициента полезного действия газификации коксика по принятой при испытании и по упрощенной методике по пяти опытам около 0,5%, максимальное расхождение 1%.

Зависящие от времени эффективные характеристики ползучести и релаксации могут быть найдены либо обращением преобразования Карсона, либо квазиупругим методом. В последнем случае для нахождения этой зависимости необходимо заменить упругие характеристики фаз соответствующими модулями релаксаций и вязкоупругими податливостями. Основываясь на математических аспектах этого метода, а также на результатах, полученных Шепери [86, 87] и Симсом [106] при его применении, можно утверждать, что в большинстве случаев точность метода вполне удовлетворяет обычным инженерным требованиям.

Остановимся сначала на результатах, полученных для наполненного эластомера EPDM, вулканизованного перекисью. Очевидно, что применение алифатического силана, такого, как амил (I)-замещенный продукт, в значительной степени неэффективно из-за отсутствия реакционной способности этой системы, содержащей свободные радикалы. Все органосодержащие аппреты значительно увеличивают модули, однако степень такого улучшения композитов зависит от относительной реакционной способности аппретов в системе, вулканизованной перекисью. Метакрилоксиси-лан (С) значительно более эффективен, чем вднилсилан (В).; Это можно было бы предсказать на основании рассмотрения соответствующей реакционной способности части молекулы силана, содержащей, двойную связь. Н-силан, способный к реакции передачи цепи, достаточно эффективно улучшает модули и прочность на растяжение. Как. видно из приведенных в таблицах физических свойств, D-силан обеспечивает высокий уровень адгезионной связи между наполнителем и эластомером.

Для конструирования знание разброса прочностных свойств почти так же необходимо, как знание среднего значения. Разброс усталостных свойств углепластиков требует дальнейшего изучения лучше всего с использованием материалов, изготовленных в условиях массового производства с хорошим контролем качества. Разброс, наблюдаемый в результатах, полученных на изготовленных в лабораторных условиях материалах, требует исполь-

материалов и близкую по ряду решаемых вопросов к проблемам развитых пластических деформаций [11] и физической мезомеха-ники материалов [14-15]. Материалы данной книги во многом базируются на результатах, полученных при непосредственном участии авторов и их сотрудников и выполненных в тесном взаимодействии с коллегами из Уфы, Томска, Екатеринбурга, Москвы, Санкт-Петербурга, Минска, а также из ряда зарубежных лабораторий США, Франции, Германии, Японии и других стран. Ссылки на эти работы представлены в цитируемой литературе.

Доклад основан на анализе литературных данных, обсуждениях отдельных вопросов с технологами морского оборудования и результатах, полученных в рамках собственных исследовательских программ баттелевской лаборатории в области морской коррозии. Наиболее надежной считалась информация о разрушении материалов в реальных морских условиях, а не результаты модельных лабораторных экспериментов.

Выше было указано, что опорные кривые гистерезисных спиралей аппроксимированы кусочно-линейными функциями. Основываясь на результатах, полученных в п. 25, можно утверждать, что при выполнении условий

Анализируя причины расхождения ,в результатах, полученных тремя указанными методами, можно установить следующее. При применении самого грубого метода предполагается, что движущий момент является постоянным и определяется по средней величине', момента сопротивления за период движения машинного агрегата. Таким образом, в этом случае величина момента инерции маховика не зависит от мощности двигателя и от вида его механической характеристики. Применяя второй метод, пользуются двумя точками механической характеристики двигателя и, следовательно, здесь величина мощности двигателя оказывает влияние на конечный результат. В третьем методе приближенная механическая характеристика определяется по трем точкам заданной действительной характеристики, а далее вычисление величины момента инерции махового колеса производится по точной формуле. Наглядно сравнить результаты, полученные указанными тремя методами, можно по фиг. 57, на которой избыточная площадь в первом случае определяется как площадь прямоугольника (нижнее основание располагается на уровне 184,2 кГм), во втором случае — оо площади трапеции с наклонной нижней стороной, и в третьем случае — ло площади трапеции с одной криволинейной стороной.

Остановимся лишь на результатах, полученных при исследовании одномассовых консольных роторов.

Только в последние несколько лет в динамике различных конструкций стали рассматривать динамические модели с переменной структурой. Их анализ основан на результатах, полученных в теории систем автоматического управления (САУ).

ках и листах набивки р. в. п. На рис. 8-26 представлены скорости коррозии змеевиков в зависимости от температуры стенки. Как видно, при поперечном омывании образца скорость коррозии на уровне 100° С составляет около 0,4 мм/год. Эта цифра очень близка к ранее полученной в аналогичных условиях ОРГРЭС. Скорость коррозии листов набивки регенеративного воздухоподогревателя на уровне 100° С составляла примерно 0,2 мм/год (рис. 8-27). В связи с тем, что лист корродирует с обеих сторон, для приведения к обычным условиям скорость следует разделить на 2, после чего получим 0,1 мм/год. Разница в результатах, полученных на змеевиках и листах набивки, объясняется следующими причинами. Подвод газов к ротору воздухоподогревателя осуществляется примерно на 45% его площади, в связи с чем фактическое время контакта с газами в 2 раза 262

Основываясь на результатах, полученных при исследовании производственных погрешностей преобразующих систем и обрабатываемых деталей, переходят к вопросам суммирования производственных погрешностей, завершающим этапом которого следует считать построение проектной точностной диаграммы.